Libro estatica problemas_resue

ESTATICA
PROBLEMAS RESUELTOS ______________________________________________
Ph.D. Genner Villarreal Castro
PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008
Lima – Perú
2011

2
PROLOGO
La Estática, es una ciencia de la Mecánica Teórica, que estudia el equilibrio de diversos elementos o sistemas estructurales sometidos a la acción externa de cargas puntuales y distribuidas, así como de momentos.
Por lo general, los textos base de Estática, son muy voluminosos y, principalmente, se centran en la descripción teórica, lo cual dificulta el proceso de aprendizaje a través de trabajos domiciliarios e investigación, conducentes a un mejor dominio de la materia.
El presente libro nació, después de comprobar las grandes dificultades mostradas por los alumnos en la resolución de problemas aplicados en prácticas calificadas y exámenes, así como en la realización de sus trabajos domiciliarios.
Es por ello, que tomé el reto de escribir un libro, que haga más didáctico el proceso de estudio individual, resolviendo para ello 125 problemas tipos en forma seria y con el rigor científico, propiciando de manera más amena la convivencia con la Estática.
En el presente libro, se tratan temas que en la mayoría de programas de las universidades se analizan y que son muy importantes en la formación profesional de los ingenieros civiles.
Como base se tomó la experiencia adquirida en el dictado de los cursos de Estática en la Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas, Universidad de San Martín de Porres y Universidad Privada Antenor Orrego.
En mi modesta opinión, el presente libro es único en su género, tanto en la forma de resolución de problemas; así como en su contenido, que no es una repetición de otros textos, editados anteriormente.
El presente libro consta de 5 capítulos y bibliografía.
En el primer capítulo se analizan las diversas formas de las fuerzas y momentos, a las cuales están sometidas las estructuras.
En el segundo capítulo se estudian el equilibrio de estructuras simples, estructuras con rótulas intermedias, estructuras compuestas y estructuras espaciales.
En el tercer capítulo se calculan los centroides en alambres y áreas, así como, los momentos de inercia de áreas planas y de perfiles metálicos.
En el cuarto capítulo se analizan diversos tipos de armaduras, a través del método de los nudos y método de las secciones.
En el quinto capítulo se calculan las fuerzas internas y se grafican los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para vigas, pórticos, arcos y estructuras espaciales.
El presente texto está dirigido a estudiantes de ingeniería civil y docentes que imparten los cursos de Estática; así como, a ingenieros civiles, postgraduandos e investigadores en el área de estructuras.
Este libro se lo dedico a mis alumnos de Estática de la Universidad Peruana de Ciencias Aplicadas, Universidad de San Martín de Porres y Universidad Privada Antenor Orrego; quienes con sus consultas me motivaron a escribir el presente libro y con su energía renovada me permitieron culminar con éxito este trabajo.
De manera muy especial, dedico el presente libro a la Ing. Leyda Yudith Suárez Rondón, una linda venezolana, quien con su inteligencia, comprensión, apoyo constante, dulzura y belleza espiritual

3
conquistó mi corazón, rogando a Dios Todopoderoso nos conceda la oportunidad de seguir compartiendo nuestras vidas, para continuar aportando al desarrollo integral de la sociedad.
Ph.D. Genner Villarreal Castro
genner_vc@rambler.ru
Lima, Julio del 2011

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CAPITULO 1
FUERZAS Y MOMENTOS
1.1 OPERACIONES CON VECTORES
PROBLEMA 1.1 ¿Será correcto afirmar que los dos sistemas mostrados son equivalentes?
Fig. 1.1
Solución:
Para que ambos sistemas, sean equivalentes, las fuerzas del sistema I debieron estar orientadas tal
como se muestra en la figura 1.2, que lo denominaremos como Sistema III, cuyo valor de la
resultante lo determinamos por la ley del paralelogramo.
R 7 24 25N 2 2
III   
Fig. 1.2
En consecuencia, los sistemas I y II no son equivalentes, a pesar que la resultante del sistema I tiene
la misma dirección y sentido que la fuerza única del sistema II.
PROBLEMA 1.2 Si P  76kN y Q  52kN, determine en forma analítica la resultante de P y Q
Fig. 1.3

5
Solución:
Calculamos el ángulo que forma el vector P con la vertical y el ángulo que forma el vector Q con la
horizontal.
o 26,56
32
16
arctg  



 
o 26,56
24
12
arctg  



 
Fig. 1.4
De esta manera, el ángulo que forman los vectores P y Q es o   2.26,56  90 143,12 y la
resultante se calculará por la fórmula:
R P Q 2PQcos 76 52 2.76.52.cos143,12 46,45kN 2 2 2 2 o        
Para determinar el ángulo que forma la resultante con Q, aplicamos la ley de senos (figura 1.5):


sen
P
sen36,88
R
o
 o   79,09
El ángulo que formará la resultante con el eje horizontal será de o 52,53 .
Fig. 1.5
PROBLEMA 1.3 Para la estructura mostrada en la figura 1.6, se pide:
a) Descomponer la fuerza de 360 lb en componentes a lo largo de los cables AB y AC. Considerar
o   55 y o   30 .
b) Si los cables de soporte AB y AC están orientados de manera que las componentes de la fuerza
de 360 lb a lo largo de AB y AC son de 185 lb y 200 lb, respectivamente. Determinar los ángulos
 y  .

6
Fig. 1.6
Solución:
a) Como la estructura debe de encontrarse en equilibrio, por lo tanto, aplicamos el triángulo de
fuerzas, mostrado en la figura 1.7
Fig. 1.7
Aplicamos la ley de senos y obtenemos los valores de las fuerzas en los cables AB y AC
0 0
AB
sen95
360
sen30
P
  P 180,69lb AB 
0 0
AC
sen95
360
sen55
P
  P 296,02lb AC 
b) Analizamos el triángulo de fuerzas, mostrado en la figura 1.8 y aplicamos la ley de senos para
determinar los ángulos  y 
Fig. 1.8

7


 sen
200
sen
185
 sen 1,08sen (a)
   

    sen
200
sen 180
360
o
 cos 1,08cos 1,944 (b)
Aplicamos en la ecuación (a) el principio que     2 sen 1 cos y     2 sen 1 cos ,
reemplazando luego cos de la ecuación (b) en la ecuación (a), obteniendo:
o   21,6
o  19,9
PROBLEMA 1.4 La longitud del vector posición r es de 2,40m (figura 1.9). Determine:
a) La representación rectangular del vector posición r
b) Los ángulos entre r y cada uno de los ejes coordenados positivos
Solución:
a) Descomponemos r en dos componentes como se muestra en la figura 1.10. Por trigonometría
obtenemos:
r r cos 40 2,4cos 40 1,84m o o
z   
r rsen40 2,4sen40 1,54m o o
xy   
En forma análoga, descomponemos xy r en x r y y r :
r r cos50 0,99m o
x xy  
r r sen50 1,18m o
y xy  
Por lo tanto, la representación rectangular de r es:
r r i r j r k 0,99i 1,18j 1,84k x y z      
Fig. 1.9

8
Fig. 1.10
b) Los ángulos entre r y los ejes coordenados, los calculamos por las siguientes ecuaciones:
x o
x 65,6
2,4
0,99
arccos
r
r
arccos  





 



 
y o
y 60,5
2,4
1,18
arccos
r
r
arccos  





  


 


 
z o
z 40,0
2,4
1,84
arccos
r
r
arccos  





 



 
Dichos ángulos se muestran en la figura 1.11 y como se puede apreciar, no fue necesario
calcular z  , porque ya estaba dado en la figura 1.9
Fig. 1.11

9
PROBLEMA 1.5 Encuentre la representación rectangular de la fuerza F cuya magnitud es de 240N
Fig. 1.12
Solución:
Como se conocen las coordenadas de los puntos O y A sobre la línea de acción de F, entonces
escribimos el vector OA (vector de O hasta A) en forma rectangular (figura 1.13), expresado en
metros:
OA  4i  5j 3k
Luego, el vector unitario de O hasta A será:
0,566i 0,707j 0,424k
( 4) 5 3
4i 5j 3k
OA
OA
2 2 2
   
  
  
  
Fig. 1.13
Asimismo, se tendrá:
F  240(0,566i  0,707j 0,424k)  135,84i 169,68j101,76k
Las componentes rectangulares de F se muestran en la figura 1.14
Fig. 1.14

10
PROBLEMA 1.6 Dado los vectores:
A  6i  4j k (N)
B  j 3k (m)
C  2i  j 4k (m)
Determinar:
a) A.B
b) La componente ortogonal de B en la dirección de C
c) El ángulo entre A y C
d) AxB
e) Un vector unitario  perpendicular a A y B
f) AxB.C
Solución:
a) Aplicamos la siguiente ecuación, obteniendo:
A.B A B A B A B 6(0) 4(1) ( 1)(3) 1N.m x x y y z z        
El signo positivo, indica que el ángulo entre A y B es menor que o 90
b) Si  es el ángulo entre B y C, se obtiene de la ecuación:
2,40m
21
1( 1) 3(4)
2 ( 1) 4
2i j 4k
( j 3k).
C
C
Bcos B. B.
2 2 2
C 
 

  
 
     

 
c) Si  es el ángulo entre A y C, se encuentra de la siguiente ecuación:
53 21
6(2) 4( 1) ( 1)(4)
2 ( 1) 4
2i j 4k
.
6 4 ( 1)
6i 4j k
C
C
.
A
A
cos .
2 2 2 2 2 2
A C
   

  
 
  
 
     
 
cos  0,1199  o   83,1
d) El producto cruz de A y B es:
13i 18j 6k
0 1
6 4
k
0 3
6 1
j
1 3
4 1
i
0 1 3
6 4 1
i j k
B B B
A A A
i j k
AxB
x y z
x y z    



    (m)
e) El producto cruz A x B es perpendicular a A y B. Por lo tanto, un vector unitario en esa dirección
se obtiene dividiendo A x B, que fue evaluado anteriormente, entre su magnitud:
0,565i 0,783j 0,261k
13 ( 18) 6
13i 18j 6k
AxB
AxB
2 2 2
  
  
 

Como el negativo de este vector es también un vector unitario que es perpendicular a A y B, se
obtiene:
  (0,565i  0,783j 0,261k)
f) El triple producto escalar AxB.C se evalúa usando la ecuación:

11
2
x y z
x y z
x y z
68N.m
2 1
0 1
( 1)
2 4
0 3
4
1 4
1 3
6
2 1 4
0 1 3
6 4 1
C C C
B B B
A A A
AxB.C 

  




 
PROBLEMA 1.7 Determinar a, b y c; tal que (a; 3; 5) x (20; -30; -60) = (b; 400; c)
Solución:
Reemplazamos valores y obtenemos:
20 30
a 3
k
20 60
a 5
j
30 60
3 5
i
20 30 60
a 3 5
i j k
AxB




 

 

AxB  30i  (60a 100) j (30a  60)k
Por dato del problema:
AxB  bi  400j ck
Luego:
b  30
400  60a 100  a  5
c  30(5)  60  210
1.2 FUERZAS CONCURRENTES
PROBLEMA 1.8 Si R es la resultante de las fuerzas P y Q, determine P y Q
Fig. 1.15
Solución:
Fig. 1.16

12
De acuerdo a la figura 1.16, las representaciones rectangulares de P y Q son:
P Pcos 25 i Psen25 j o o  

Q Qcos50 i Qsen50 j o o   

La resultante de P y Q se encuentra sumando sus componentes:
R P Q (Pcos 25 Qcos50 )i (Psen25 Qsen50 ) j o o o o      
  
(a)
Según dato del problema, expresamos la resultante R en función de sus componentes rectangulares:
R 260cos 22,62 i 260sen22,62 j 240i 100j o o    

(b)
Igualamos las ecuaciones (a) y (b) y obtenemos:
P  588lb
Q  455lb
PROBLEMA 1.9 La fuerza R es la resultante de las fuerzas P1, P2 y P3 que actúan sobre la placa
rectangular de 0,6m x 1m. Determinar P1 y P2 si R  40kN y P 20kN 3 
Fig. 1.17
Solución:
Este problema lo podemos resolver de 2 formas:
1ra FORMA:
 x x R F  o o
2
o
1 P cos63,43  P cos53  20  40cos30
0,45P 0,60P 54,64 1 2   (a)
 y y R F  o o
2
o
1 P sen63,43  P sen53  40sen30
0,89P 0,80P 20 1 2   (b)
Resolvemos las ecuaciones (a) y (b), obteniendo:
P 62,32kN 1 
P 44,33kN 2 

13
2da FORMA:
Escribimos las fuerzas en forma vectorial:
P P cos63,43 i P sen63,43 j o
1
o
1 1  

P P cos53 i P sen53 j o
2
o
2 2  

P 20i 3  

R 40cos30 i 40sen30 j o o  

Como la fuerza resultante R se determinará de la ecuación vectorial:
    1 2 3 R F P P P
    
40cos30 i 40sen30 j (P cos63,43 P cos53 20)i (P sen63,43 P sen53 ) j o
2
o
1
o
2
o
1
o o      
De esta manera, se obtienen las ecuaciones:
o o
2
o
1 P cos63,43  P cos53  20  40cos30
o o
2
o
1 P sen63,43  P sen53  40sen30
Estas ecuaciones, son las mismas que (a) y (b), obteniendo los mismos resultados, es decir:
P 62,32kN 1 
P 44,33kN 2 
PROBLEMA 1.10 Un pequeño aro tiene una carga vertical de peso P y está sostenido por dos
cuerdas AB y BC, la última de las cuales soporta en su extremo libre un peso P 100N Q  , como se
observa en la figura. Determinar la magnitud del peso de la carga P y la tensión de la cuerda AB, si
el sistema se encuentra en equilibrio.
Fig. 1.18
Solución:
Efectuamos un corte y analizamos el equilibrio del nudo B
Fig. 1.19

14
F  0 X  100cos30 T cos 45 0 o
AB
o    T 122,47N AB 
F  0 Y  100sen30 122,47sen45 P 0 o o     P 136,60N
PROBLEMA 1.11 Sea R la resultante de las tres fuerzas mostradas. Si P 110lb 1  , P 200lb 2  y
P 150lb 3  , determinar:
a) La magnitud de R
b) Los cosenos directores de R
c) El punto en que la línea de acción de R interseca al plano YZ
Fig. 1.20
Solución:
a) Las fuerzas son concurrentes en el punto A (figura 1.21), por lo que pueden sumarse
inmediatamente. Como las fuerzas no se encuentran en un plano coordenado, conviene usar
notación vectorial.
Un método para expresar cada una de las fuerzas en notación vectorial es usar la forma F = Fλ,
donde λ es el vector unitario en la dirección de la fuerza.
De esta manera, se tendrá:
P 110j 1 
181,26i 84,52j
( 2) (2tg25 )
2i 2tg25 j
200
AC
AC
P 200 200
2 o 2
o
2 AC   








 
 
   
114,90i 96,42k
( 2) (2tg40 )
2i 2tg40 k
150
AB
AB
P 150 150
2 o 2
o
3 AB   








 
 
   
La fuerza resultante estará dada por:
R F  P  P  P  (181,26 114,90)i  (110 84,52) j 96,42k 1 2 3
R  296,16i 194,52j 96,42k

15
La magnitud de la resultante R es:
R ( 296,16) (194,52) (96,42) 367,21lb 2 2 2     
Fig. 1.21
b) El vector unitario λ en la dirección de R es:
0,807i 0,530j 0,263k
367,21
296,16i 194,52j 96,42k
R
R
   
  
  

Los cosenos directores de R y los ángulos entre R y los ejes coordenados son:
cos 0,807 x     o
x  143,8
cos 0,530 y    o
y   58
cos 0,263 z    o
z   74,8
c) Sea D el punto en que la línea de acción de la resultante R interseca al plano YZ. La distancia
horizontal e y la distancia vertical h , mostradas en la figura 1.22, pueden determinarse por
proporciones:
296,16
2
96,42
h
194,52
e
 
De donde:
e 1,314pies
h  0,651pies
De la figura 1.18, las coordenadas del punto D son:
x 0 D 
y e 1,314pies D  
z h 0,651pies D  

16
Fig. 1.22
PROBLEMA 1.12 Tres tensiones T ,T ,T , 1 2 3 generadas en cables, actúan en el punto A del mástil
OA. Si la fuerza resultante de las tres tensiones es R 400k
 
  (N), determinar la magnitud de cada
tensión en los cables.
Fig. 1.23
Solución:
Se sabe que   . F F 
Luego, analizamos cada cable en forma separada.
CABLE AB:
0,64j 0,768k
( 10) ( 12)
10j 12k
AB
AB
2 2
AB   
  
 
  

17
1 1 AB 1 1 T  T .  0,64jT  0,768kT

CABLE AC:
0,447i 0,894k
6 ( 12)
6i 12k
AC
AC
2 2
AC  
 

  
2 2 AC 2 2 T  T .  0,447iT  0,894kT

CABLE AD:
0,308i 0,231j 0,923k
( 4) 3 ( 12)
4i 3j 12k
AD
AD
2 2 2
AD    
   
  
  
3 3 AD 3 3 3 T  T .  0,308iT  0,231jT  0,923kT

Determinamos la resultante de la acción de las tres fuerzas:
R T T T (0,447T 0,308T )i ( 0,64T 0,231T ) j ( 0,768T 0,894T 0,923T )k 1 2 3 2 3 1 3 1 2 3            
   
Por condición del problema:
R  400k

Esto significa que:
0,447T 0,308T 0 2 3    2 3 T  0,689T
0,64T 0,231T 0 1 3     1 3 T  0,361T
0,768T 0,894T 0,923T 400 1 2 3     
Reemplazamos valores en esta última ecuación y obtenemos:
T 220,24N 3 
T 151,74N 2 
T 79,50N 1 
1.3 MOMENTO DE UNA FUERZA RESPECTO A UN PUNTO. TEOREMA DE VARIGNON
PROBLEMA 1.13 Una placa rectangular delgada está sostenida por los soportes de bisagra en A y B
y por dos cables PQ y RS, cuyas tensiones son 200N y 300N, respectivamente.
a) Determinar el momento de la fuerza ejercida por el cable PQ respecto al punto A
b) Determinar el ángulo que forma el cable RS con la línea RT
Solución:
a) La fuerza en el cable PQ lo denotamos como P y en forma vectorial es:
0,89
0,4i 0,3j 0,8k
200
( 0,4) 0,3 ( 0,8)
0,4i 0,3j 0,8k
200
PQ
PQ
P 200
2 2 2
  

   
  
 
P  84,8i  63,6j169,6k
Para el momento, respecto a “A”, elegimos un vector AP r que va desde A hasta P (punto que
pertenece a la línea de acción PQ)
r 0,8k AP 

18
Luego:
84,8 63,6
0 0
k
84,8 169,6
0 0,8
j
63,6 169,6
0 0,8
i
84,8 63,6 169,6
0 0 0,8
i j k
M r xP A(P) AP 

 



 
 
M 50,88i 67,84j A(P)    (N.m)
Fig. 1.24
b) Determinamos los vectores RS r , RT r y calculamos el ángulo que forman dichos vectores
r 0,4i j 0,8k RS   
r 0,4i 0,8k RT  
0,667
0,4 ( 0,8)
0,4i 0,8k
.
0,4 1 ( 0,8)
0,4i j 0,8k
RT
RT
.
RS
RS
cos .
2 2 2 2 2
RS RT 
 

  
 
     
o   arccos(0,667)  48,16
PROBLEMA 1.14 Una placa rectangular está sostenida por dos ménsulas en A y B y por un cable
CD; sabiendo que el momento de la tensión respecto al punto A es  7,68i  28,8j 28,8k (N.m),
determinar el módulo de la tensión en N.
Fig. 1.25

19
Solución:
La fuerza en el cable CD lo denotamos como P y en forma vectorial es:
( 0,6i 0,48j 0,64k)P
( 0,3) 0,24 ( 0,32)
0,3i 0,24j 0,32k
P.
CD
CD
P P.
2 2 2
   
   
  
 

Para el momento respecto a “A”, elegimos un vector AC r que va desde A hasta el punto C (punto que
pertenece a la línea de acción CD)
r 0,3i 0,08k AC  
Luego:
0,6P 0,48P
0,3 0
k
0,6P 0,64P
0,3 0,08
j
0,48P 0,64P
0 0,08
i
0,6P 0,48P 0,64P
0,3 0 0,08
i j k
M r xP A AC 

 



 
 
M 0,0384Pi 0,144Pj 0,144Pk A    
De donde:
P  200N
PROBLEMA 1.15 La puerta batiente se mantiene en la posición mostrada en la figura, por medio de
dos cables AB y AC y, además, por las bisagras mostradas. Si las tensiones en los cables son
T 30lb 1  y T 90lb 2  . Determinar:
a) La magnitud de la fuerza resultante
b) El momento de la fuerza tensional 1 T respecto al punto C
Fig. 1.26
Solución:
a) Determinamos las coordenadas de los puntos A, B y C, de acuerdo a la figura 1.27
A (2; 0; 4)
B (5; 2,819; 1,026)
C (0; 2,819; 1,026)

20
Fig. 1.27
Luego:
0,591i 0,555j 0,585k
( 3) ( 2,819) 2,974
3i 2,819j 2,974k
2 2 2
BA    
   
  
 
T T . 30.( 0,591i 0,555j 0,585k) 17,73i 16,65j 17,55k 1 1 BA          

0,438i 0,618j 0,652k
2 ( 2,819) 2,974
2i 2,819j 2,974k
2 2 2
CA   
  
 
 
T T . 90.(0,438i 0,618j 0,652k) 39,42i 55,62j 58,68k 2 2 CA        

En consecuencia:
R T T 21,69i 72,27j 76,23k 1 2     
  
La magnitud de la fuerza resultante:
R 21,69 ( 72,27) 76,23 107,26lb 2 2 2     

b) Para el momento respecto a C, elegimos un vector CB r que va desde C hasta B (punto que
pertenece a la línea de acción de la tensión 1 T )
r 5i CB 
17,73 16,65 17,55
5 0 0
i j k
M r xTC CB 1
 
 
87,75j 83,25k
17,73 16,65
5 0
k
17,73 17,55
5 0
j
16,65 17,55
0 0
M i C   
 




 (lb.pie)
PROBLEMA 1.16 Si las magnitudes de las fuerzas P 100N y Q  250N (figura 1.28),
determinar:
a) Los momentos de P y Q respecto a los puntos O y C
b) Las distancias perpendiculares entre los puntos O y C y las fuerzas P y Q
Solución:
En este caso es conveniente utilizar la forma vectorial:
58,1i 69,8j 41,9k
0,860
0,5i 0,6j 0,36k
100
AB
AB
P 100     




   
  (N)
202,9i 146,1k
0,616
0,5i 0,36k
250
DB
DB
Q 250    




  
  (N)

21
Fig. 1.28
Para el caso de los momentos respecto al punto O, elegimos un vector OB r que va del punto O hasta
B (punto que pertenece a la línea de acción de los vectores P y Q) y para el caso de los momentos
respecto al punto C, elegimos el vector CB r que va del punto C hasta el punto B, escribiéndolos en
forma vectorial:
r 0,36k OB  (m)
r 0,6j CB   (m)
Ahora, determinamos los valores de los momentos respecto a los puntos O y C, posteriormente las
distancias requeridas.
a) El momento de P respecto al punto O será:
25,1i 20,9j
58,1 69,8 41,9
0 0 0,36
i j k
M r xP O(P) OB  
 
  (N.m)
El momento de P respecto al punto C es:
25,1i 34,9k
58,1 69,8 41,9
0 0,6 0
i j k
M r xP C(P) CB   
 
   (N.m)
El momento de Q respecto al punto O será:
73,0j
202,9 0 146,1
0 0 0,36
i j k
M r xQ O(Q) OB  

  (N.m)
El momento de Q respecto al punto C es:
87,7i 121,7k
202,9 0 146,1
0 0,6 0
i j k
M r xQ C(Q) CB   

   (N.m)

22
b) La distancia perpendicular del punto O a la línea de acción de P puede determinarse por:
0,327m
100
25,1 ( 20,9)
P
M
d
2 2
O(P)
OP 
 
 
La distancia perpendicular del punto C a la línea de acción de P es:
0,430m
100
( 25,1) ( 34,9)
P
M
d
2 2
C(P)
CP 
  
 
La distancia perpendicular del punto O a la línea de acción de Q puede determinarse por:
0,292m
250
( 73,0)
Q
M
d
2
O(Q)
OQ 

 
La distancia perpendicular del punto C a la línea de acción de Q es:
0,600m
250
( 87,7) ( 121,7)
Q
M
d
2 2
C(Q)
CQ 
  
 
PROBLEMA 1.17 Si el momento combinado de las dos fuerzas, cada una de magnitud P 100N,
respecto al punto “H” es cero. Se pide:
a) Determinar la distancia “d” que localiza a “H”
b) Determinar el ángulo que forman las líneas EC y EB
Fig. 1.29
Solución:
a) Calculamos los momentos respecto al punto “H”
70,71j 70,71k
3 ( 3)
3j 3k
100.
EC
EC
P P 100.
2 2
EC 1  
 

  
r d.i HC  
0 70,71
d 0
k
0 70,71
d 0
j
70,71 70,71
0 0
i
0 70,71 70,71
d 0 0
i j k
M r xPHC 1
P
H
1








  

23
MP1 70,71dj 70,71dk
H   
57,73i 57,73j 57,73k
3 3 ( 3)
3i 3j 3k
100.
EB
EB
P P 100.
2 2 2
EB 2   
  
 
  
r (3 d).i HB  







  
57,73 57,73
(3 d) 0
j
57,73 57,73
0 0
i
57,73 57,73 57,73
(3 d) 0 0
i j k
M r xPHB 2
P
H
2
(3 d).(57,73) j (57,73).(3 d)k
57,73 57,73
(3 d) 0
k    


Luego, por condición del problema:
M 1 MP2 0
H
P
H  
 70,71d  (3 d).(57,73)  0
d 1,348m
b) Determinamos el ángulo que forman las líneas EC y EB
r 3j 3k EC  
r 3i 3j 3k EB   
0,8165
18. 27
9 9
27
3i 3j 3k
.
18
3j 3k
EB
EB
.
EC
EC
cos . EC EB 


  
     
 o   arccos(0,8165)  35,26
PROBLEMA 1.18 Determinar el momento de la fuerza de 50kN respecto al punto A (figura 1.30).
a) Usar el método vectorial.
b) Usar el método escalar colocando las componentes rectangulares de la fuerza en los puntos B,
C y D.
Fig. 1.30

24
Solución:
a) Escribimos la fuerza en forma vectorial, escogiendo el punto D como inicio del eje de
coordenadas en el plano XY, pudiendo apreciar que el rectángulo es de 0,6m x 0,8m, es decir, el
ángulo ADB es o 37 .
F 50cos37 i 50sen37 j 40i 30j o o     (kN)
Elegimos el vector r del punto A al punto D, por facilidad de cálculo, siendo:
r r 0,3i AD    (m)
Usando la forma de determinante para el producto cruz, el momento respecto al punto A es:
k( 0,3)(30) 9k
40 30 0
0,3 0 0
i j k
M rxF r xF A AD         (kN.m)
La magnitud de A M es 9kN.m y la dirección de A M es en la dirección de Z negativo, que por la
regla de la mano derecha significa que el momento respecto al punto A es horario.
b) En este problema el cálculo escalar es tan conveniente como el método vectorial, porque las
distancias perpendiculares entre A y cada una de las componentes de fuerza (figura 1.31)
pueden determinarse por inspección.
Fig. 1.31
Como primer caso, analizamos cuando las componentes están colocadas en el punto B:
M (30)(0,5) (40)(0,6) 9kN.m A     (sentido horario)
Luego, analizamos el caso cuando las componentes están colocadas en el punto C:
M (30)(0,1) (40)(0,3) 9kN.m A     (sentido horario)
Finalmente, analizamos el caso cuando las componentes han sido colocadas en el punto D:
M (30)(0,3) 9kN.m A     (sentido horario)
Como se puede apreciar, los resultados son los mismos, lo que implica que si tenemos un
sistema coordenado, lógicamente es mucho más fácil aplicar el método escalar,
descomponiendo la fuerza en sus componentes rectangulares y aplicarlo en cualquier punto de
la línea de acción de la fuerza, que los resultados serán los mismos, como se ha demostrado en
este problema.

25
PROBLEMA 1.19 En la siguiente figura, considerando que el peso W de la barra es de 100kg,
evaluar el momento de giro en el punto A.
Fig. 1.32
Solución:
Como se sabe, la ubicación del peso debe ser en la parte media de la barra, calculando las
distancias respectivas, que se muestran en la figura 1.33,a y 1.33,b
Fig. 1.33
Evaluamos el momento en el apoyo A
M 150.(3,04) 220.(2,28) 100.(1,14) 1071,6kg.m A      
El sentido es horario por ser negativo
PROBLEMA 1.20 Determinar la relación a/b, sabiendo que el momento en la base A del poste es
nulo.
Fig. 1.34

26
Solución:
Como el momento respecto a un punto es fuerza x distancia, aplicamos este concepto al presente
problema.
M 9F.(b) 2F.(2b) 10F.(1,5b) 6F.(a) 8F.(1,5a) 4F.(2a) 28Fb 26Fa A          
Por condición del problema:
 28Fb 26Fa  0
De donde:
1,077
b
a

PROBLEMA 1.21 La fuerza F actúa sobre las tenazas del brazo de robot. Los momentos de F
respecto a los puntos A y B son de 120N.m y 60N.m respectivamente, ambos en sentido antihorario.
Determinar F y el ángulo 
Fig. 1.35
Solución:
Efectuamos los momentos respecto a los puntos A y B, descomponiendo la fuerza F y calculando por
geometría las distancias:
PUNTO “A”:
Fcos.(1561,23)  Fsen.(150) 120000 (a)
PUNTO “B”:
Fcos.(1041,62)  Fsen.(450)  60000 (b)
Fig. 1.36

27
Fsen  57,33 (c)
Fcos  82,37 (d)
Dividimos (c) entre (d) y obtenemos:
tg  0,696
o   arctg(0,696)  34,84
Luego:
100,35N
sen34,84
57,33
F o  
1.4 MOMENTO DE UNA FUERZA RESPECTO A LOS EJES CARTESIANOS
PROBLEMA 1.22 En la figura mostrada, la fuerza F2 es paralela al plano XZ, determinar el momento
resultante respecto a cada uno de los ejes coordenados.
Fig. 1.37
Solución:
Proyectamos la fuerza F2 en los ejes OX y OZ (figura 1.38)
Fig. 1.38

28
Resolvemos el problema de las dos formas: escalar y vectorial
METODO ESCALAR:
Proyectamos las fuerzas en los planos YZ (momento respecto al eje OX), XZ (momento respecto al
eje OY), XY (momento respecto al eje OZ)
EJE OX (PLANO YZ):
Calculamos el momento respecto al eje OX
M 400.1 600cos60 (4) 1600N.m o
X     
Como el signo es negativo, el sentido del momento es horario, tal como se muestra en la figura 1.39
Fig. 1.39
EJE OY (PLANO XZ):
Efectuamos un proceso análogo al caso anterior.
M 600sen60 .(1) 100.(1) 419,61N.m o
Y   
El sentido del momento es antihorario, por ser positivo su valor (figura 1.40)
Fig. 1.40
EJE OZ (PLANO XY):
M 600sen60 .(4) 400.(2) 1278,46N.m o
Z     
El sentido del momento es horario, por ser negativo su valor (figura 1.41)

29
Fig. 1.41
METODO VECTORIAL:
EJE OX:
0
1 0 0
100 0 0
0 0 1
M r xF . OC 3 OA
F
OA
3     
Donde:
r k OC  (radio-vector que se inicia en O e interseca la fuerza)
F 100i 3  
i
2
2i
2
OA    (vector unitario en la dirección del eje OX)
Como se podrá apreciar, no era necesario calcular dicho momento, ya que se sabe por propiedades
que el momento de una fuerza respecto a un eje paralelo a la acción de la misma es cero.
400
1 0 0
0 400 0
2 0 1
M r xF . OB 1 OA
F
OA
1     
0
1 0 0
600sen60 0 0
0 4 1
M r xF . o
OG 2 OA
F
OA
2    
Tampoco era necesario su cálculo, debido a la misma propiedad que el de la fuerza F3
2400cos 60 1200
1 0 0
0 0 600cos 60
0 4 0
M r xF . o o
OF 4 OA
F
OA
4        
Luego:
M 400 1200 1600N.m X     
Como el signo es negativo, indica que su orientación es en sentido horario.

30
EJE OY:
Por propiedad se sabe, que F1 no genera momento por ser paralelo al eje OY y F4 tampoco genera
momento por intersecar el eje.
Calculamos los momentos que generan las fuerzas F3 y F2
100
0 1 0
100 0 0
0 0 1
M r xF . OC 3 OF
F
OF
3      
Donde:
j
4
4j
2
OF   
o o
OG 2 OF
F
OF 600sen60
0 1 0
600sen60 0 0
0 4 1
M 2  r xF .  
Luego:
M 100 600sen60 419,61N.m o
Y    
El sentido del momento es antihorario
EJE OZ:
La fuerza F3 interseca el eje y no genera momento y la fuerza F4 tampoco genera momento por ser
paralela al eje.
Calculamos los momentos que generan las fuerzas F1 y F2
800
0 0 1
0 400 0
2 0 1
M r xF . OB 1 OC
F
OC
1    
o o
OG 2 OC
F
OC 2400sen60
0 0 1
600sen60 0 0
0 4 1
M 2  r xF .   
Luego:
M 800 2400sen60 1278,46N.m o
Z    
El sentido del momento es horario.
PROBLEMA 1.23 Para la figura mostrada, determinar la fuerza resultante y el momento resultante
respecto a cada uno de los ejes coordenados, donde la fuerza de 2kN es paralela al plano XZ, la
fuerza de 4kN es vertical y la fuerza de 7kN es paralela al plano YZ
Solución:
Descomponemos la fuerza de 7kN en los ejes OY y OZ, y calculamos las proyecciones de la
resultante en los ejes OX, OY y OZ.
R F 2 X X   

31
R F  7sen60  6,062 o
Y Y
R 4 7cos60 7,5 o
Z     
Luego, la fuerza resultante es:
R  2i  6,062j 7,5k
Fig. 1.42
Ahora, calculamos los momentos respecto a los ejes coordenados.
METODO ESCALAR:
EJE OX (PLANO YZ):
M 4.(2) 7cos60 .(2) 7sen60 .(4) 39,25kN.m o o
X      
El signo negativo indica que su orientación es en sentido horario
Fig. 1.43
EJE OY (PLANO XZ):
M 7cos60 .(1) 4.(1) 2.(5) 9,5kN.m o
Y      
Una vez más el signo negativo indica que va en sentido horario.

32
Fig. 1.44
EJE OZ (PLANO XY):
M 7sen60 .(1) 2.(1) 4,06kN.m o
Z     
La orientación del momento es en sentido horario.
Fig. 1.45
METODO VECTORIAL:
Codificamos las fuerzas de la figura 1.42, de la siguiente manera:
F 2kN 1  (punto D)
F 4kN 2  (punto E)
F 7kN 3  (punto G)
Calculamos los momentos respecto a los ejes coordenados.
EJE OX:
MF1 0
OX 
8
1 0 0
0 0 4
1 2 4
M r xF . OE 2 OX
F
OX
2      
r i 2j 4k OE   

33
i OX  
F 4k 2  
14cos 60 28sen60 31,25
1 0 0
0 7sen60 7cos 60
1 2 4
M r xF . o o o o
OG 3 OX
F
OX
3      

  
r i 2j 4k OG    
F 7sen60 j 7cos 60 k o o
3  
Luego:
M 8 31,25 39,25kN.m X     
La orientación del momento es en sentido horario.
EJE OY:
10
0 1 0
2 0 0
0 1 5
M r xF . OD 1 OY
F
OY
1      
r j 5k OD  
j OY  
F 2i 1  
4
0 1 0
0 0 4
1 2 4
M r xF . OE 2 OY
F
OY
2     
7cos 60 3,5
0 1 0
0 7sen60 7cos 60
1 2 4
M r xF . o o o
OG 3 OY
F
OY
3     

  
Luego:
M 10 4 3,5 9,5kN.m Y      
El momento va en sentido horario.
EJE OZ:
2
0 0 1
2 0 0
0 1 5
M r xF . OD 1 OZ
F
OZ
1     
k OZ  
7sen60 6,06
0 0 1
0 7sen60 7cos 60
1 2 4
M r xF . o o o
OG 3 OZ
F
OZ
3     

  

34
Luego:
M 2 6,06 4,06kN.m Z    
El momento va en sentido horario.
PROBLEMA 1.24 Se aplican a la pieza compuesta ABDE las cuatro fuerzas mostradas en la figura,
donde la fuerza de 50N es vertical, la fuerza de 250N paralela al eje X, las fuerzas de 300N y 120N
son paralelas al eje Y. Determinar la fuerza resultante y el momento resultante de todas las fuerzas
respecto a los ejes coordenados.
Fig. 1.46
Solución:
Proyectamos las fuerzas en cada eje, calculando su resultante parcial respecto a cada eje.
R 250 X  
R 300 120 420 Y     
R 50 Z  
Luego, la fuerza resultante es:
R  250i  420j50k
Ahora, analizamos los momentos respecto a los ejes coordenados:
METODO ESCALAR:
EJE OX (PLANO YZ):
M 50.200 120.100 22000N.mm 22N.m X       

35
Fig. 1.47
EJE OY (PLANO XZ):
M 0 Y 
Fig. 1.48
EJE OZ (PLANO XY):
M 120.160 250.200 30800N.mm 30,8N.m Z     
Fig. 1.49
METODO VECTORIAL:
Escribimos las fuerzas en forma vectorial, asumiendo que los módulos de las fuerzas son F 50N 1  ;
F 300N 2  ; F 250N 3  y F 120N 4 

36
F 50k 1  

F 300j 2  

F 250i 3  

F 120j 4  

Luego:

        
4
i 1
i 1 2 3 4 R F F F F F 250i 420j 50k
     
Ahora, determinamos los momentos respecto a los ejes coordenados:
EJE OX:
50.200 10000N.mm
1 0 0
0 0 50
0 200 10
M r xF . OF 1 X
F
OX 1
1        
0
1 0 0
0 300 0
0 220 0
M r xF . OF 2 X
F
OX 2
2     
0
1 0 0
250 0 0
170 200 0
M r xF . OF 3 X
F
OX 3
3     
( 120).( 100) 12000N.mm
1 0 0
0 120 0
160 220 100
M r xF . OF 4 X
F
OX 4
4       

  
Luego:
M M 1 M 2 M 3 MF4 10000 12000 22000N.mm 22N.m
OX
F
OX
F
OX
F
X OX           
EJE OY:
0
0 1 0
0 0 50
0 200 10
M r xF . OF 1 Y
F
OY 1
1     
0
0 1 0
0 300 0
0 220 0
M r xF . OF 2 Y
F
OY 2
2     
0
0 1 0
250 0 0
170 200 0
M r xF . OF 3 Y
F
OY 3
3     

37
0
0 1 0
0 120 0
160 220 100
M r xF . OF 4 Y
F
OY 4
4  

  
Luego:
M M 1 M 2 M 3 MF4 0
OY
F
OY
F
OY
F
Y OY     
EJE OZ:
0
0 0 1
0 0 50
0 200 10
M r xF . OF 1 Z
F
OZ 1
1     
0
0 0 1
0 300 0
0 220 0
M r xF . OF 2 Z
F
OZ 2
2     
( 250).(200) 50000N.mm
0 0 1
250 0 0
170 200 0
M r xF . OF 3 Z
F
OZ 3
3        
160.( 120).1 19200N.mm
0 0 1
0 120 0
160 220 100
M r xF . OF 4 Z
F
OZ 4
4     

  
Luego:
M M 1 M 2 M 3 MF4 50000 19200 30800N.mm 30,8N.m
OZ
F
OZ
F
OZ
F
Z OZ        
PROBLEMA 1.25 Una fuerza única P actúa sobre el punto C en dirección perpendicular al mango
BC, el cual es paralelo al eje X. Determinar el valor del ángulo  y el momento X M de la fuerza P
con respecto al eje X, cuando o   70 , sabiendo que M 20N.m Y   y M 37,5N.m Z  
Fig. 1.50
Solución:
Resolvemos el problema por ambos métodos.

38
METODO ESCALAR:
EJE OX (PLANO YZ):
M 0,2sen70 .(Pcos ) 0,2cos70 .(Psen ) o o
X    
Fig. 1.51
EJE OY (PLANO XZ):
M  Pcos.(0,25)  0,25Pcos Y
Fig. 1.52
EJE OZ (PLANO XY):
M  0,25Psen Z
Fig. 1.53

39
Por datos del problema:
 0,25Pcos  20 (a)
 0,25Psen  37,5 (b)
Dividimos (b) entre (a) y obtenemos:
tg 1,875
Luego:
o   arctg(1,875)  61,93
Reemplazamos el valor obtenido en la ecuación (a):
170N
0,25cos 61,93
20
P o  
Ahora, determinamos el momento respecto al eje “X”
M 0,2sen70 .(170).cos61,93 0,2cos70 .(170).sen61,93 25,29N.m o o o o
X   
El sentido del momento es antihorario.
METODO VECTORIAL:
Trazamos un vector OC r , siendo:
r 0,25i 0,2sen70 j 0,2cos70 k o o
OC   

P  (Psen).j (Pcos).k

Luego:
  
 
0 Psen Pcos
0,25 0,2sen70 0,2cos 70
i j k
M r xP o o
O OC
 
 



  

0 Psen
0,25 0,2sen70
k
0 Pcos
0,25 0,2cos 70
j
Psen Pcos
0,2sen70 0,2cos 70
M i
o o o o
O
M (0,2sen70 Pcos 0,2cos70 Psen )i ( 0,25Pcos ) j ( 0,25Psen )k o o
O          
Siendo:
M  0,2sen70 Pcos  0,2cos70 Psen o o
X
M  0,25Pcos Y
M  0,25Psen Z
Por datos del problema:
 0,25Pcos  20 (a)
 0,25Psen  37,5 (b)
Dividimos (b) entre (a) y obtenemos:
tg 1,875
Luego:

40
o   arctg(1,875)  61,93
Reemplazamos el valor obtenido en la ecuación (a):
170N
0,25cos 61,93
20
P o  
Ahora, determinamos el momento respecto al eje “X”
M 0,2sen70 .(170).cos61,93 0,2cos70 .(170).sen61,93 25,29N.m o o o o
X   
Como se podrá apreciar se obtienen los mismos resultados por ambos métodos.
1.5 CUPLA O PAR DE FUERZAS
PROBLEMA 1.26 ¿Será correcto afirmar que los dos sistemas mostrados son equivalentes?
Fig. 1.54
Solución:
Calculamos los momentos que generan ambos sistemas, ya que se trata de cuplas o pares de
fuerzas, cuyas proyecciones como fuerzas en los ejes X e Y son ceros.
SISTEMA I:
M 20.0,3 6N.m I    
SISTEMA II:
M 10.0,2 4 6N.m II     
Efectivamente, ambos sistemas son equivalentes, ya que generan el mismo momento. Hay que
aclarar, que sistema equivalente no es lo mismo que igual, ya que generan diferentes efectos.
PROBLEMA 1.27 Los trabajadores del sector petrolero pueden ejercer entre 220N y 550N con cada
mano sobre el volante de una válvula (una mano en cada lado). Si para cerrar la válvula se requiere
un par de momento de 140N.m, determinar el intervalo del diámetro “d” que debe tener el volante.
Fig. 1.55

41
Solución:
Analizamos cada caso, es decir:
FUERZA 220N:
Se sabe:
Fd  M
Reemplazamos valores:
220d 140
Obtenemos:
d  0,636m
FUERZA 550N:
Analizamos en forma análoga al caso anterior:
550d 140
d  0,254m
Luego, el intervalo en el cual puede variar el diámetro del volante es:
0,254m  d  0,636m
PROBLEMA 1.28 La placa delgada en forma de paralelogramo mostrado en la figura, se somete a la
acción de dos pares de fuerzas (cuplas), determinar:
a) El momento formado por las dos fuerzas de 210N, indicando su sentido.
b) La distancia perpendicular entre las fuerzas de 120N, si el par resultante de los dos pares es
nulo.
Fig. 1.56
Solución:
a) El momento del par formado por las dos fuerzas de 210N es:
M 210.0,16 33,6N.m 210  
La orientación del momento es sentido antihorario.
b) Por dato del problema:
M M 0 120 210  
120d  33,6  0
d  0,28m
Siendo “d” la distancia perpendicular entre las fuerzas de 120N

42
PROBLEMA 1.29 Si el sistema mostrado es equivalente a un par M16T.m, determinar el valor
de  tal que F sea mínimo y luego estimar el valor de F mínimo.
Fig. 1.57
Solución:
En la figura 1.58 se muestra la distancia “d” que separa ambas fuerzas F
Fig. 1.58
Se sabe que:
M  F.d
Reemplazamos valores:
16  F.(2sen)


sen
8
F
El valor de F será mínimo, cuando el denominador, es decir sen, sea máximo, esto es:
mín F  sen 1  o   90
Luego:
F 8T mín 
1.6 TRASLACION DE FUERZAS. PAR DE TRANSPORTE
PROBLEMA 1.30 Trasladar todas las fuerzas mostradas al punto B y expresarlas como una sola
fuerza más un momento. En su respuesta debe incluir la dirección de la fuerza.
Solución:
Como se sabe, el resultado de trasladar una fuerza hacia otro punto, generará un momento más la
acción de la fuerza en dicho sentido, por ello, el equivalente de un sistema de fuerzas, será la suma
de las proyecciones de las fuerzas en los ejes vertical y horizontal más el momento resultante de
todas ellas.

43
Fig. 1.59
En base a lo indicado anteriormente, calculamos las proyecciones de las fuerzas en el punto B y
determinamos la resultante de las mismas.
F  30  40  70T  B
RV
F  20 10 10T B
RH
F F  F  70 10 70,71T B 2 2 2
RH
B 2
RV
B
R     
Determinamos el ángulo  que forma la fuerza resultante B
R F con el eje horizontal
7
10
70
F
F
tg B
RH
B
RV      o   arctg(7)  81,87
Fig. 1.60
Ahora, calculamos el momento resultante:
M 30.2 10.1 40.1 10T.m B      
Esquematizamos los resultados obtenidos en la figura 1.61
Fig. 1.61

44
PROBLEMA 1.31 Trasladar todas las fuerzas mostradas al punto B y expresarlas como una sola
fuerza más un momento. En su respuesta debe incluir la dirección de la fuerza.
Fig. 1.62
Solución:
Calculamos las proyecciones de las fuerzas en el punto B y determinamos la resultante de las
mismas.
F  700 800sen60 1392,82N  B o
RV
F  600 800cos60 1000N B o
RH
F F  F  1392,82 1000 1714,63N B 2 2 2
RH
B 2
RV
B
R     
Determinamos el ángulo  que forma la fuerza resultante B
R F con el eje horizontal.
1,3928
1000
1392,82
F
F
tg B
RH
B
RV      o   arctg(1,3928)  54,32
Fig. 1.63
Ahora, calculamos el momento resultante:
M 800sen60 .(0,5) 800cos60 .(2) 700.(2,5) 200 803,59N.m o o
B      
Esquematizamos los resultados obtenidos en la figura 1.64

45
Fig. 1.64
1.7 REDUCCION DE FUERZAS PARALELAS
PROBLEMA 1.32 En la figura 1.65 se muestra una platea de cimentación, donde actúan las cuatro
columnas, sabiendo que la fuerza resultante actúa en el punto (3; 3,5) m del plano XY. Determinar
los módulos de las fuerzas P y Q
Fig. 1.65
Solución:
Calculamos el valor de la resultante:
R  P Q 40 12  (P Q 52) 
Aplicamos el Teorema de Varignon para fuerzas paralelas, sabiendo que por condición del problema,
la ubicación de la fuerza resultante es la mostrada en la figura 1.66
1) 

4
i 1
F
X
R
X
M M i
 (P Q 52).(3,5)  P.(4) Q.(10) 12.(10)
0,5P  6,5Q  62 (a)

46
2) 

4
i 1
F
Y
R
Y
M M i
(P Q 52).(3)  P.(10) Q.(5)
7P  2Q 156 (b)
Resolvemos (a) y (b), obteniendo:
P  20T
Q  8T
Fig. 1.66
PROBLEMA 1.33 La figura muestra una platea de cimentación, donde se encuentran apoyadas las
columnas con las fuerzas indicadas. Determinar los módulos de P y Q, de tal manera que el centro
de presión pase por (2,4; 0,8) m.
Fig. 1.67
Solución:

         
8
i 1
i R F 15.(3) 20 2.(10) P Q (85 P Q)

47
Aplicamos el Teorema de Varignon, sabiendo que el centro de presión es el lugar donde se ubica la
resultante.
1) 

8
i 1
F
X
R
X
M M i
 (85 P Q).0,8  (10  P 15).5 20.310.6
4,2P  0,8Q  63 (a)
2) 

8
i 1
F
Y
R
Y
M M i
(85 P Q).2,4  (20  P Q).2,5 30.5
P Q  40 (b)
P 19T
Q  21T
PROBLEMA 1.34 La figura muestra una platea de cimentación que tiene la forma de un hexágono
regular ABCDEF (en planta) de 6m de lado, sobre la cual se encuentran 6 columnas. Determinar los
valores de P y Q, de modo que la fuerza resultante pase por el centro O de la platea.
Fig. 1.68
Solución:
Un hexágono regular es aquel que tiene todos sus ángulos internos iguales y son de o 120 . También
se puede definir, como una figura formada por 6 triángulos equiláteros (figura 1.69)
Fig. 1.69

48
Aplicamos el Teorema de Varignon:
1) 

6
i 1
F
X
R
X
M M i
0  20.310.330.6 15.6  P.(3) Q.(3)
P Q  60 (a)
2) 

6
i 1
F
Y
R
Y
M M i
0  P.(5,2) 10.5,2  20.5,2 Q.(5,2)
P Q 10 (b)
P  35T
Q  25T
1.8 FUERZAS DISTRIBUIDAS
PROBLEMA 1.35 Determinar la resultante de la carga distribuida que actúa sobre la barra ABC e
indicar su dirección, sentido y ubicación.
Fig. 1.70
Solución:
Calculamos las resultantes de cada acción de la carga distribuida sobre una línea, sabiendo que
dicho valor es igual al área de la figura. Para ello, dividimos en 3 figuras geométricas: 2 rectángulos y
1 triángulo.
RECTANGULO EN EL TRAMO AB:
R  500.3 1500lb  1
Está ubicada en el centro del tramo AB (centro de gravedad del rectángulo formado por la carga
distribuida de 500lb/pie con el tramo AB)
RECTANGULO EN EL TRAMO BC:
R  500.4  2000lb  2
Está ubicada en el centro del tramo BC (centro de gravedad del rectángulo formado por la carga
distribuida de 500lb/pie con el tramo BC)
TRIANGULO EN EL TRAMO BC:
 .300.4  600lb 
2
1
R3

49
Está ubicada a una distancia de 2/3 de la longitud del tramo BC respecto al punto B (centro de
gravedad del triángulo formado por la diferencia de 800lb/pie y 500lb/pie con el tramo BC), es decir,
a una distancia 2,67pie respecto al punto B o a una distancia 1,33pie respecto al punto C.
Fig. 1.71
Calculamos la resultante del sistema de fuerzas distribuidas:

     
3
i 1
Y R F 1500 2000 600 4100lb
Para determinar la ubicación de la resultante, aplicamos el Teorema de Varignon:


3
i 1
F
Z
R
Z
M M i
Rx  1500.(1,5)  2000.(5)  600.(5,67)
 4100x  15652
x  3,82pie
PROBLEMA 1.36 La resultante de las dos cargas distribuidas triangulares es un par antihorario de
60kN.m. Determinar la intensidad de la carga w0
Fig. 1.72

50
Solución:
Determinamos las resultantes y orientamos sus direcciones de acuerdo a lo mostrado en la figura
1.73
Fig. 1.73
Calculamos el valor de w0, aplicando el concepto de cupla o par de fuerzas
1,5w .(5,5) 60 0 
w 7,27kN/m 0 
PROBLEMA 1.37 Para la platea de cimentación mostrada en la figura, determine la resultante del
sistema de fuerzas, así como su ubicación y sentido, si todas las cargas distribuidas son lineales.
Fig. 1.74
Solución:
Calculamos la ubicación y valor de las resultantes parciales de cada tramo.
TRAMO FJ:
R 3000.3 9000N 1  
Fig. 1.75

51
TRAMO EF, HJ:
R 3000.4 12000N 2  
Fig. 1.76
TRAMO EG:
R 3000.5 15000N 3  
Fig. 1.77
TRAMO AD:
.(3).(2500) 3750N
2
1
R4  
Fig. 1.78
TRAMO AB:
R 2000.4 8000N 5  
.(4).(2500) 5000N
2
1
R6  
Fig. 1.79

52

         
8
i 1
i R R 1500 9000 12000.2 5000 8000 15000 3750 66250N
Aplicamos las cargas a la platea de cimentación, tal como se muestra en la figura 1.80
Fig. 1.80
Para determinar la ubicación de la resultante, utilizamos el Teorema de Varignon.
1) 

8
i 1
F
X
R
X
M M i
 66250y  9000.1,515000.1,512000.3 3750.11500.3 5000.38000.3
y  0,373m
2) 

8
i 1
F
Y
R
Y
M M i
 66250x  12000.2 12000.2 1500.4 9000.4  5000.1,338000.2 15000.2  3750.4
x  0,337m
Esto quiere decir, que la ubicación de la resultante es la misma que la mostrada en la figura 1.80
PROBLEMA 1.38 Sabiendo que la abscisa de las coordenadas del centro de presión del conjunto de
cargas distribuidas es 1,073m. Determinar el valor de “a”
Solución:
Determinamos las resultantes de la acción de cada carga distribuida sobre superficie:
CARGA TRIANGULAR:
.(3000).(a).(1,5) 2250a
2
1
P1  
CARGA RECTANGULAR:

53
P 3000.(1,5).(2) 9000 2  
CARGA SEMICIRCULAR:
.(1) 4712,39
2
P 3000. 2
3  


 


      
3
i 1
i R P 2250a 9000 4712,39 (2250a 13712,39)
Fig. 1.81
Ahora, aplicamos las fuerzas (figura 1.82) y el Teorema de Varignon:


3
i 1
P
Y
R
Y
M M i
(2250a 13712,39).1,073  2250a.(0,75)  9000.(0,75)  4712,39.(1,924)
a 1,518m
Fig. 1.82

54
PROBLEMA 1.39 Para la platea de cimentación mostrada en la figura, se sabe que además de la
carga distribuida 2 w  2T/m ; existe una carga puntual vertical dirigida hacia abajo de magnitud
P 16T ubicada en (2; 0; 2) y que CD es paralelo al eje OZ. Determinar la resultante del sistema y
su ubicación.
Fig. 1.83
Solución:
Calculamos las resultantes de las cargas distribuidas en las zonas rectangular y triangular
SECTOR RECTANGULAR:
R 3.6.2 36T 1  
SECTOR TRIANGULAR:
.3.3.2 9T
2
1
R2  
Ubicamos las fuerzas resultantes y la carga P 16T , de acuerdo a lo indicado en el problema
Fig. 1.84
Calculamos la resultante del sistema de fuerzas:
R  36 16  9  61T 

55
Aplicamos el Teorema de Varignon, teniendo en cuenta los ejes coordenados:
1) 

3
i 1
F
X
R
X
M M i
61.z 16.2  36.3 9.5
z  3,03m
2) 

3
i 1
F
Z
R
Z
M M i
 61.x  16.2 36.1,59.4
x  2m
En consecuencia, las coordenadas del centro de presión son (2; 0; 3,03) m.
PROBLEMA 1.40 Determinar las coordenadas del centro de presión de las fuerzas distribuidas
mostradas en la figura, donde el cilindro circular hueco de 1,5m de radio se encuentra en la parte
central correspondiente a las fuerzas distribuidas uniforme sobre una superficie de la zona positiva
de los ejes X, Y, Z
Fig. 1.85
Solución:
Calculamos las resultantes de la carga distribuida triangular y la carga rectangular con círculo interior
CARGA TRIANGULAR:
.3.6.2000 18000N
2
1
R1  
CARGA RECTANGULAR CON CIRCULO INTERIOR:
R (6.6 .1,5 ).2000 57862,83N 2
2    
Ubicamos las fuerzas resultantes en la figura 1.86 y determinamos el valor de la resultante:
R 18000  57862,83  75862,83N 
Aplicamos el Teorema de Varignon:


2
i 1
F
X
R
X
M M i

56
 75862,83.y  57862,83.318000.1
De donde:
y  2,05m
Luego, las coordenadas del centro de presión son (3; 2,05; 0) m.
Fig. 1.86

57
CAPITULO 2
EQUILIBRIO
2.1 DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE
PROBLEMA 2.1 Dibuje el diagrama de cuerpo libre (DCL) debidamente acotado para:
a) La viga isostática ABC
Fig. 2.1
b) La viga hiperestática AB
Fig. 2.2
Solución:
Se denomina diagrama de cuerpo libre (DCL), al esquema resultante de eliminar los apoyos, fuerzas
distribuidas y cargas puntuales inclinadas, reemplazándolos por sus reacciones y fuerzas
equivalentes resultantes de las cargas distribuidas o componentes de las cargas puntuales
inclinadas.
Hay que recordar, que un apoyo simple posee 1 reacción, el apoyo fijo posee 2 reacciones y el
empotramiento 3 reacciones (2 fuerzas y 1 momento).
También hay que aclarar, que una viga es isostática, cuando se puede resolver su equilibrio por las
ecuaciones simples de la estática e hiperestática, cuando no se puede resolver por las ecuaciones
simples de la estática y necesita ecuaciones adicionales de compatibilidad.
a) Calculamos la resultante de la carga trapezoidal, dividiéndola en una carga uniformemente
distribuida y otra carga triangular.
CARGA UNIFORMEMENTE DISTRIBUIDA:
R  2000.3  6000N  1

58
CARGA TRIANGULAR:
 .2000.3  3000N 
2
1
R2
Luego, descomponemos la carga puntual inclinada.
CARGA INCLINADA:
R  800cos60  400N o
3X
R  800sen60  692,82N  o
3Y
Ubicamos las cargas resultantes en los centros de gravedad para las distribuidas y en el punto
de acción de las mismas para las puntuales descompuestas, tal como se muestra en la figura
2.3. Nótese, que el momento queda igual.
Fig. 2.3
b) Efectuamos en forma análoga con la viga hiperestática AB
CARGA TRIANGULAR:
 .1200.1,5  900N 
2
1
R1
R  2,5.1200  3000N  2
Con estos valores, esquematizamos el DCL de la viga hiperestática.
Fig. 2.4

59
PROBLEMA 2.2 Para la viga mostrada en equilibrio, cuyo peso es 300N, donde en A existe un
empotramiento, dibuje su diagrama de cuerpo libre (DCL) debidamente acotado.
Fig. 2.5
Solución:
Calculamos las resultantes de la carga trapezoidal, dividiéndola en uniformemente distribuida y
triangular.
R  200.(4,5)  900N  1
CARGA TRIANGULAR:
 .(4,5).(300)  675N 
2
1
R2
Luego, el DCL será el mostrado en la figura 2.6
Fig. 2.6
Como se puede apreciar, el peso se ubica en el centro de la viga.
2.2 CALCULO DE REACCIONES DE ESTRUCTURAS SIMPLES
PROBLEMA 2.3 Determinar las reacciones en los apoyos de las siguientes armaduras:

60
Fig. 2.7
Solución:
a) Esquematizamos las reacciones como se muestra en la figura 2.8, calculando sus valores por las
ecuaciones simples de equilibrio estático en el plano.
Fig. 2.8
Para determinar el momento en A, aplicamos el concepto de momento respecto de un punto y
recordando que la orientación del momento es positiva en sentido antihorario y negativa en
sentido horario.
M  0 A  V .(18) 2.(3) 8.(3) 8.(6) 8.(9) 8.(12) 8.(15) 4.(18) 0 P        
V  24,33T  P
F  0 Y  V 24,33 4.(2) 8.(5) 0 A    
V  23,67T  A
F  0 X  2 H 0 A  
H  2T A
b) Esquematizamos las reacciones como se muestra en la figura 2.9

61
Fig. 2.9
Para calcular las reacciones, previamente, será necesario calcular el valor del ángulo 
Fig. 2.10
13,5
4,5
tg    



 
3
1
arctg  o  18,435
Ahora, determinamos la longitud del tramo AF
L 13,5 4,5 14,23m 2 2
AF   
M  0 A  V .(27) 90.(4,743) 90.(9,486) 45.(14,23) 0 M    
V  71,147kN  M
F  0 Y  V 71,147 2.(45cos18,435 ) 2.(90cos18,435 ) 0 o o
A    
V 184,997kN  A
F  0 X  H 2.(45sen18,435 ) 2.(90sen18,435 ) 0 o o
A    
H  85,382kN A
Nótese, que para la sumatoria de fuerzas proyectadas en los ejes horizontal y vertical, se tuvo
que descomponer las fuerzas de 45kN y 90kN en dichos ejes.
PROBLEMA 2.4 Sabiendo que la viga homogénea AD pesa W, determinar la distancia “x” tal que la
componente de reacción en el apoyo B sea el doble de la componente de reacción en C
Fig. 2.11

62
Solución:
Por condición del problema, sabemos que B C V  2V , entonces analizamos el equilibrio de la viga.
F  0 Y  V V W B C     
3
W
VC
 
3
2W
VB
Luego, esquematizamos las reacciones en la viga y determinamos la distancia “x”
Fig. 2.12
M  0 A  .(4) 0
3
W
.(x) W.(3)
3
2W
    x  2,5m
PROBLEMA 2.5 Determinar el peso de la viga y las componentes de reacción en el apoyo A, si la
reacción en B es 14,44kN
Fig. 2.13
Solución:
Esquematizamos el peso de la viga como P y lo ubicamos en el centro de la misma, analizando el
equilibrio de la estructura.
Fig. 2.14
M  0 A  14,44.(3) P.(2,5) 6 4sen60 .(5) 0 o      P  8kN
F  0 X  H 4cos 60 0 o
A    H  2kN A

63
F 0 Y    V 14,44 8 4sen60 0 o
A       V  2,97kN  A
PROBLEMA 2.6 Determinar las reacciones en los apoyos de las siguientes vigas:
Fig. 2.15
Solución:
a) Esquematizamos las reacciones, como se muestra en la figura 2.16 y calculamos sus reacciones
Fig. 2.16
M  0 B  V .(6) 10.(6).(3) 4 0 C     V  29,33T  C
F  0 Y  V 29,33 8 10.(6) 0 B      V  38,67T  B
F  0 X  H 0 B 
b) Esquematizamos sus reacciones (figura 2.17) y determinamos sus valores, descomponiendo la
carga puntual de 60kN en sus fuerzas horizontal y vertical.
Fig. 2.17

64
M  0 B  V .(12) 30.(6) 10.(12).6 (60sen15 ).(18) (60cos15 ).(4) 0 o o
C     
V  41,02kN  C
F  0 Y  V 41,02 30 10.(12) 60sen15 0 o
B     
V  93,45kN  B
F  0 X  H 60cos15 0 o
B   
H  57,95kN B
PROBLEMA 2.7 Determinar las reacciones en los apoyos de las siguientes barras de eje quebrado:
Fig. 2.18
Solución:
a) Calculamos las resultantes de la acción de la carga uniformemente distribuida de 12T/m y la
carga trapezoidal, dividiendo esta última en 2 resultantes parciales de una uniformemente
distribuida y otra triangular, esquematizando todas las cargas y reacciones de la barra de eje
quebrado en la figura 2.19

65
Fig. 2.19
Determinamos las reacciones por las ecuaciones de equilibrio estático:
M  0 C  V .(8) 60cos53 .(6,5) 60sen53 .(2) 60.(2,5) 15.(1,667) 0 o o
A      
V  63,125T  A
F  0 Y  63,125 V 60cos53 60 15 0 o
C     
V  47,875T  C
F  0 X  60sen53 H 0 C
o  
H  48T C
b) Orientamos las reacciones en los apoyos como se muestra en la figura 2.20 y determinamos sus
valores mediante el equilibrio estático.
Fig. 2.20
M  0 A  .(3).(2000).(6) 3000.(4) 0
2
1
V .(7) 800.(5).(2,5) C    
V  5714,28N  C

66
F  0 Y  .(3).(2000) 0
2
1
V 5714,28 800.(5).cos37 3000 o
A     
V  3485,72N  A
F  0 X  800.(5).sen37 H 0 A
o  
H  2400N A
PROBLEMA 2.8 En la siguiente estructura en equilibrio se tiene una barra doblada ABC, la cual
pesa 330kgf, determinar las componentes de reacción en los apoyos A y C
Fig. 2.21
Solución:
Como el peso total es 330kgf, determinamos los pesos en los tramos AB y BC, dividiéndolo en forma
proporcional a su longitud, obteniendo:
P 180kgf AB 
P 150kgf BC 
Calculamos las resultantes de las cargas distribuidas y ubicamos dichas resultantes en el DCL de la
viga doblada ABC, tal como se muestra en la figura 2.22
Fig. 2.22

67
Calculamos las reacciones en los apoyos, aplicando las ecuaciones de equilibrio estático en el plano
M  0 A 
V .(10) 2025.(1,5) 180.(3) 225.(5,5) 400.(6) 150.(8) 3000cos53 .(1,5) 3000sen53 .(8) 0 o o
C        
V  2784kgf  C
F  0 Y  V 2784 225 2025 180 400 150 3000sen53 0 o
A        
V  2146kgf  A
F  0 X  H 3000cos53 0 o
A  
H 1800kgf  A
PROBLEMA 2.9 Determinar las reacciones en los apoyos A y C de la estructura mostrada en la
figura 2.23
Fig. 2.23
Solución:
Proyectamos la reacción A R en la horizontal y vertical (figura 2.24) y analizamos el equilibrio de la
estructura.
Fig. 2.24

68
M  0 C  R cos18 .(15) R sen18 .(10,8) 675.(7,5) 88,29.(4,5) 0 o
A
o
A     
R 310,216kN A 
F  0 Y  V 310,216cos18 675 0 o
C   
V  379,967kN  C
F  0 X  H 88,29 310,216sen18 0 o
C    
H  7,572kN C
Nótese, que la reacción A R forma un ángulo de o 18 con la vertical
PROBLEMA 2.10 Determinar las reacciones en los apoyos de los siguientes pórticos, considerando
para el caso b) que la carga de 10kN y el momento de 8kN.m dividen a la barra CD en tres tramos
iguales.
Fig. 2.25
Solución:
a) Orientamos las reacciones en los apoyos, como se muestra en la figura 2.26, calculando las
reacciones por las ecuaciones de equilibrio estático.

69
Fig. 2.26
M  0 A  V .(10,8) 60.(10,8).(5,4) 54.(7,2) 108.(3,6) 0 D    
V  396kN  D
F  0 Y  V 396 60.(10,8) 0 A   
V  252kN  A
F  0 X  H 108 54 0 A    
H 162kN A
b) Esquematizamos las reacciones en los apoyos, tal como se muestra en la figura 2.27 y
calculamos sus valores por el equilibrio estático.
Fig. 2.27
M  0 A 
8 0
3
8
.4 10cos53 .(5) 10sen53 .
3
2
.(4).(20).
2
1
V .(7) 15.(4).(2) o o
D   



  



 
V  32,476kN  D

70
F  0 Y  .(4).(20) 10cos53 0
2
1
V 32,476 o
A    
V 13,524kN  A
F  0 X  H 10sen53 15.(4) 0 o
A    
H  52kN A
2.3 CALCULO DE REACCIONES DE ESTRUCTURAS CON ROTULAS INTERMEDIAS
PROBLEMA 2.11 Determinar las reacciones en los apoyos A, C y D, sabiendo que en B existe una
rótula.
Fig. 2.28
Solución:
Efectuamos un corte en la rótula B y analizamos el equilibrio en el tramo AB de la viga, sabiendo que
en una rótula existen 2 fuerzas internas.
M  0 A  V .(30) 450.(12) 45.(30).(15) 0 B   
V  855kN  B
F  0 Y  V 855 450 45.(10) 0 A    
V  945kN  A
F  0 X  A B H  H
Fig. 2.29

71
Ahora, analizamos el equilibrio del tramo BCD de la viga.
M  0 D  V .(36) 855.(54) 45.(54).(27) 360.(45) 0 C     
V  3555kN  C
F  0 Y  3555 V 855 360 45.(54) 0 D     
V  90kN  D
F  0 X  H 0 B 
De esta manera, se cumplirá que H H 0 A B  
Fig. 2.30
Ahora, comprobamos el equilibrio de toda la viga, incorporando, para ello, las reacciones obtenidas
en el cálculo previo.
Fig. 2.31
F  0 X  0  0
F  0 Y  945 3555 90  450 360  45.(84)  0
M  0 B 
3555.(18)  90.(54)  450.(18) 945.(30) 360.(9)  45.(84).(12)  0
De esta manera, se ha comprobado el correcto cálculo de las reacciones en los apoyos.

72
PROBLEMA 2.12 Sabiendo que el siguiente sistema se encuentra en equilibrio, donde en C y E
existen rótulas, determinar las componentes de reacción en los apoyos A, B, D y F
Fig. 2.32
Solución:
Analizamos en forma consecutiva los tramos EF, CDE y ABC
TRAMO EF:
F  0 X  H 0 E 
M  0 E  .(1,8).(3).(1,2) 0
2
1
V .(1,8) F    V 1,8T  F
F  0 Y  .(1,8).(3) 0
2
1
V 1,8 E     V  0,9T  E
Fig. 2.33
TRAMO CDE:
F  0 X  H 2cos 60 0 o
C    H 1T C
M  0 C  V .(1) 2sen60 .(1) 0,9.(2) 0 o
D     V  3,53T  D
F  0 Y  3,53 V 2sen60 0,9 0 o
C      V  0,9T  C

73
Fig. 2.34
TRAMO ABC:
F  0 X  H 1 0 A    H 1T A
M  0 A  V .(2) 0,9.(3) 0,5 2.(3).(0,5) 0 B       V  0,1T  B
F  0 Y  V 0,1 2.(3) 0,9 0 A      V  5,2T  A
Fig. 2.35
Ahora, comprobamos el equilibrio de toda la viga, incorporando las reacciones obtenidas en el
cálculo previo.
Fig. 2.36
F  0 X  1 2cos60 0 o  
F  0 Y  .(1,8).(3) 0
2
1
5,2 0,1 3,53 1,8 2.(3) 2sen60o       
M  0 F 
.(1,8).(3).(0,6) 0
2
1
3,53.(2,8) 0,1.(4,8) 5,2.(6,8) 0,5 2.(3).(6,3) 2sen60 .(2,8) o        
De esta manera, se ha comprobado el correcto cálculo de las reacciones en los apoyos.

74
PROBLEMA 2.13 En el sistema mostrado en equilibrio, las barras AB y BC pesan 200kgf y 100kgf,
determinar las componentes de reacción en los apoyos A y C
Fig. 2.37
Solución:
Como se sabe, la resultante del peso de una estructura, se ubica en el propio centro de la misma y
en este caso, por ser B una rótula, efectuamos un corte en dicha rótula y analizamos el equilibrio de
los tramos BC y AB
TRAMO BC:
Fig. 2.38
M  0 der
B  V .(1) 100.(0,5) 0 C    V  50kgf  C
F  0 Y  V 50 100 0 B     V  50kgf  B
F  0 X  H 0 B 
TRAMO AB:
Fig. 2.39

75
Como se podrá apreciar, en la rótula B, la fuerza interna B V del tramo AB es igual que la del tramo
BC, pero en sentido opuesto.
F  0 X  H 0 A 
F  0 Y  .(3).(600) 0
2
1
V 200 50 A    
V 1150kgf  A
M  0 A  .(3).(600).(2) 0
2
1
M 50.(3) 200.(1,5) A    
M 2250kgf .m A 
El momento A M va orientado en el mismo sentido que la figura 2.39
PROBLEMA 2.14 En el sistema en equilibrio mostrado en la figura, se tienen dos barras dobladas
ABC de peso despreciable y CDE cuyo peso es 60kgf. Determinar las componentes de reacción en
los apoyos A y E
Fig. 2.40
Solución:
Distribuimos las reacciones y pesos en forma proporcional a su longitud y analizamos todo el sistema
(figura 2.41,a):
M  0 A  .(6).(50).(0) 24.(3,5) 36.(5) 120 0
2
1
V .(5) H .(1,5) E E      
5V 1,5H 144 E E   (a)
Ahora, analizamos la parte derecha de la estructura, es decir derecha de la rótula C (figura 2.41,b):
M  0 der
C  V .(3) H .(4,5) 24.(1,5) 36.(3) 120 0 E E     
3V 4,5H 24 E E   (b)

76
V  34kgf  E
H 17,33kgf  E
Retornamos al sistema general (figura 2.41,a), analizando el equilibrio final:
F  0 X  H 17,33 0 A  
H 17,33kgf  A
F  0 Y  .(6).(50) 24 36 0
2
1
V 34 A     
V 176kgf  A
Fig. 2.41
PROBLEMA 2.15 Determinar las reacciones en los apoyos A y C del arco triarticulado ABC
Fig. 2.42
Solución:
Analizamos el equilibrio del arco triarticulado ABC:
M  0 A  V .(36) 135.(6) 135.(12) 270.(30) 0 C    
V  292,5kN  C

77
F  0 Y  V 292,5 135 135 270 0 A     
V  247,5kN  A
Para determinar las reacciones horizontales en A y C, efectuamos un corte en la rótula B y
analizamos el tramo AB del arco.
M  0 izq
B  247,5.(18) 135.(6) 135.(12) H .(9) 0 A    
H  225kN A
Fig. 2.43
Para determinar la reacción horizontal en el apoyo C, analizamos el equilibrio del arco ABC
F  0 X  225 H 0 C  
H  225kN C
De esta manera, las reacciones finales de todo el arco se muestran en la figura 2.44
Fig. 2.44

78
PROBLEMA 2.16 Determinar las reacciones en los apoyos A y B del arco triarticulado ACB
mostrado en la figura 2.45
Fig. 2.45
Solución:
Efectuamos el equilibrio de todo el arco ACB
M  0 A  V .(42) 360.(12) 180.(18) 180.(33) H .(6) 0 B B     
7V H 2250 B B   (a)
Ahora, efectuamos un corte en la rótula C y analizamos el equilibrio del tramo CB
M  0 der
C  180.(9) H .(6) V .(18) 0 B B    
3V H 270 B B   (b)
V  252kN  B
H  486kN B
Retornamos, para analizar el equilibrio de todo el arco, determinando las componentes de reacción
en el apoyo A
Fig. 2.46

79
F  0 X  H 486 0 A  
H  486kN A
F  0 Y  V 252 360 180 180 0 A     
V  468kN  A
De esta manera, las componentes de reacción en los apoyos A y C se muestran en la figura 2.46
2.4 CALCULO DE ESTRUCTURAS COMPUESTAS
PROBLEMA 2.17 Para la estructura mostrada en equilibrio, determinar las componentes de reacción
en los apoyos A, E y la tensión en el cable FG
Fig. 2.47
Solución:
Efectuamos un corte por el cable y analizamos el equilibrio de toda la estructura.
M  0 A 
.(3,9).(100).(1,3) 60.(4,9) 0
2
1
V .(5,9) T .(2) 200.(3,9).(1,95) E FG     
5,9V 2T 2068,5 E FG   (a)
Fig. 2.48

80
Ahora, efectuamos un corte en el perno B y analizamos el tramo BE
M  0 der
B  V .(3) T .(2) 0 E FG  
FG E 2T  3V (b)
Fig. 2.49
Reemplazamos (b) en (a) y obtenemos:
V  713,27N  E
T 1069,91N FG
Luego, analizamos el equilibrio de todo el sistema:
F  0 X  H T 0 A FG  
H 1069,91N A
F  0 Y  60 0
2
(200 300).3,9
V 713,27 A  

 
V  321,73N  A
PROBLEMA 2.18 Para la estructura mostrada en la figura, despreciando el peso de AD, se pide
calcular las reacciones en los apoyos, si el peso de la barra CDE es 125kg y el peso de la barra
quebrada GEB es 250kg.
Fig. 2.50

81
Solución:
Calculamos las reacciones en el centro “C” de la polea:
Fig. 2.51
F  0 X  250 H 0 C    H  250kg C
F  0 Y  V 250 0 C    V  250kg  C
Ahora, pasamos dicho efecto en sentidos opuestos a la barra CDE y analizamos el equilibrio de la
barra CDE incluyendo su peso de 125kg
Fig. 2.52
M  0 E  250.(14) V .(10) 125.(7) 0 D     V  437,5kg  D
F  0 Y  437,5 125 250 V 0 E      V  62,5kg  E
Nos detenemos en el análisis y pasamos a la barra AD
Fig. 2.53
M  0 A  H .(6) 0 D    H 0 D 
F  0 X  H 0 A 

82
F  0 Y  V 437,5 0 A    V  437,5kg  A
Ahora, retornamos al equilibrio de la barra CDE
F  0 X  250 H 0 E    H  250kg E
Finalmente, analizamos el equilibrio de la barra GEB, aplicando los pesos en forma proporcional a
sus longitudes y las acciones de las otras componentes en G y E
Fig. 2.54
F  0 X  250 250 H 0 B   
H 0 B 
F  0 Y  50 62,5 200 V 0 B     
V 187,5kg  B
M  0 B  0
2
2
M 250.(8) 250.(8 2) 50. B 
 


 


    
M 388,91kg.m B 
El sentido del momento B M es horario, tal como se muestra en la figura 2.54
PROBLEMA 2.19 Para la estructura mostrada en equilibrio, la polea tiene masa 120kg, determinar
las componentes de reacción en:
a) El centro E de la polea
b) Los apoyos A y C
c) La articulación G

83
Fig. 2.55
Solución:
a) Calculamos el peso en el centro de la polea:
P  mg 120.(9,81) 1177,2N
Luego, analizamos el equilibrio de la polea:
F  0 X  500 H 0 E    H  500N E
F  0 Y  V 500 1177,2 0 E     V 1677,2N  E
Fig. 2.56
b) Aplicamos todas las reacciones y sus acciones en toda la estructura (figura 2.57)
F  0 X  H 500 500 0 A   
H 0 A 
M  0 A  V .(3,6) 500.(1,8) 500.(1,2) 1677,2.(2,4) 0 C    
V 1034,8N  C
F  0 Y  V 1034,8 1677,2 0 A   
V  642,4N  A

84
Fig. 2.57
c) Analizamos el equilibrio de la barra BEG
M  0 B  V .(2,4) 1677,2.(1,2) 0 G    V  838,6N  G
Fig. 2.58
Luego, analizamos el equilibrio de la barra DGC:
M  0 D  500.(1,8) H .(2,4) 0 G     H  375N G
Fig. 2.59

85
PROBLEMA 2.20 La siguiente estructura está en equilibrio y formada por dos barras AB y BC de
pesos 50N y 80N respectivamente. Se pide:
a) Determinar las componentes de reacción en los apoyos.
b) Dibujar el diagrama de cuerpo libre del perno en B, indicando las componentes de las fuerzas
que actúan sobre el mismo.
Fig. 2.60
Solución:
a) Ubicamos las cargas y pesos sobre la estructura, analizando su equilibrio:
M  0 A  V .(2) H .(2,5) 80.(1) 100.(4) 200.(4).(2) 0 C C     
2V 2,5H 2080 C C   (a)
Fig. 2.61
Ahora, analizamos el equilibrio de la parte derecha de la estructura, efectuando un corte en el
perno B.
M  0 der
B  V .(2) H .(1,5) 80.(1) 0 C C   
2V 1,5H 80 C C   (b)

86
Fig. 2.62
V  415N  C
H  500N C
Analizamos el equilibrio del tramo BC:
F  0 X  H 500 0 '
B    H  500N '
B
F  0 Y  415 80 V 0 '
B     V  335N  '
B
Retornamos al sistema completo (figura 2.61), para analizar su equilibrio:
F  0 X  H 200.(4) 100 500 0 A       H  400N A
F  0 Y  V 50 80 415 0 A       V  285N  A
Ahora, analizamos la barra AB y comprobamos su equilibrio:
F  0 X  400 H 200.(4) 0 B      H  400N B
F  0 Y  V 50 285 0 B     V  335N  B
Fig. 2.63

87
b) Con los valores obtenidos, dibujamos el DCL del perno B y comprobamos que existe equilibrio
en dicho nudo, lo cual certifica el correcto cálculo.
F  0 X  400 100 500  0
F  0 Y  335335  0
Fig. 2.64
PROBLEMA 2.21 Para el sistema en equilibrio mostrado en la figura, calcular:
a) Las reacciones en el centro E de la polea
b) La reacción en el apoyo C y las fuerzas internas en el perno B
c) La reacción en el apoyo A y el diagrama de cuerpo libre del perno B
Fig. 2.65
Solución:
a) Calculamos las reacciones en el centro E de la polea:
F  0 X  H 20 0 E    H  20T E
F  0 Y  V 20 0 E    V  20T  E
Fig. 2.66

88
b) Efectuamos un corte en el perno B (rótula) y analizamos el equilibrio en la barra BC
M  0 B  V .(5) 25 0 C    V 5T C 
F  0 X  5cos37 H 0 B
o    H  4T B
F  0 Y  5sen37 V 0 B
o    V  3T  B
Fig. 2.67
c) Ahora, analizamos el equilibrio de la barra ADB, efectuándolo de 2 formas:
1ra. FORMA:
F  0 X  H 20 4 0 A     H 16T A
F  0 Y  V 20 3 0 A     V 17T  A
M  0 A  3.(8) 20.(4,5) 20.(0,5) M 0 A      M 56T.m A 
Fig. 2.68
2da. FORMA:
F  0 X  H 4 20 0 A     H 16T A
F  0 Y  V 20 3 0 A     V 17T  A
M  0 A  M 20.(4) 3.(8) 0 A     M 56T.m A 

89
Fig. 2.69
Efectuamos el diagrama de cuerpo libre (DCL) del perno B y comprobamos el equilibrio en dicho
nudo, corroborando, de esta manera, el correcto análisis.
F  0 X  4  4  0
F  0 Y  33  0
Fig. 2.70
PROBLEMA 2.22 La siguiente estructura en equilibrio está formada por dos barras AB y BC, donde
la barra AB es de peso despreciable, la barra BC tiene 0,5T de peso y la polea es de peso
despreciable, con radio r  0,5m. Se pide:
a) Determinar las componentes de reacción en los apoyos A y C
b) Dibujar el diagrama de cuerpo libre del perno en B, indicando las componentes de las fuerzas
que actúan sobre el mismo.
Fig. 2.71
Solución:
a) Analizamos el equilibrio de toda la estructura, incorporando el peso de la barra BC (figura 2.72):
M  0 A  V .(4) H .(3) 2.(6) 0,5.(2) 4.(0,5) 4.(0,5) 0 C C      
4V 3H 13 C C   (a)

90
Fig. 2.72
Ahora, analizamos el equilibrio de la barra BC:
M  0 der
B  V .(4) H .(3) 0,5.(2) 0 C C   
4V 3H 1 C C   (b)
Fig. 2.73
V 1,75T  C
H  2T C
Luego, analizamos el equilibrio de la barra BC:
F  0 X  H 2 0 B    H  2T B
F  0 Y  1,75 0,5 V 0 B     V 1,25T  B
Retornamos al sistema completo (figura 2.72):
F  0 X  H 2 2 0 A      H 0 A 
F  0 Y  V 8 0,5 1,75 0 A      V  6,75T  A
Ahora, analizamos el equilibrio de la barra AB:
F  0 X  H 0 0 '
B    H 0 '
B 
F  0 Y  6,75 V 8 0 '
B     V 1,25T  '
B

91
Fig. 2.74
b) Con los valores obtenidos, dibujamos el DCL del perno B y comprobamos el equilibrio del mismo
F  0 X  0  2  2  0
F  0 Y  1,25 1,25  0
Fig. 2.75
2.5 CALCULO DE REACCIONES DE ESTRUCTURAS ESPACIALES
PROBLEMA 2.23 Calcular las reacciones que surgen en el empotramiento A, por efecto del sistema
de cargas mostrado en la figura. Considerar que la barra CD es paralela al eje Z
Fig. 2.76

92
Solución:
Sabemos que en un empotramiento en 3D existen 6 reacciones (3 fuerzas y 3 momentos), teniendo
que analizar el equilibrio para 6 ecuaciones.
Orientamos las reacciones en el punto A (fuerzas) en las direcciones mostradas en la figura 2.77
Fig. 2.77
F  0 X  X 500 0 A   
X  500N A
F  0 Y  .(3).(600) 400.(6) 0
2
1
Y 1000 A    
Y  4300N  A
F  0 Z  Z 800 0 A  
Z 800N A 
La orientación de la reacción A Z es la misma que la mostrada en la figura 2.77
Proyectamos los momentos en los planos YZ, XZ, XY, con la finalidad de determinar los momentos
respecto a los ejes X, Y, Z respectivamente.
M  0 X  M 800.(2) 400.(6).(3) 0 A
X      M 8800N.m A
X 
Fig. 2.78
M  0 Y  M 800.(5) 0 A
Y     M 4000N.m A
Y 

93
Fig. 2.79
M  0 Z  .(3).(600).(4) 2400.(5) 0
2
1
M 1000.(2) A
Z    
M 17600N.m A
Z 
Fig. 2.80
PROBLEMA 2.24 La losa homogénea pesa P  8kN y está unida a la pared por medio de una
rótula esférica A, una rótula cilíndrica B y un cable AD, cuyo peso se desprecia. La losa soporta una
carga F 15kN y un par de fuerzas con momento M 5kN.m. Se pide determinar las reacciones
en los apoyos y la tensión en el cable.
Fig. 2.81

94
Solución:
Elaboramos el esquema de cálculo, incorporando las cargas y reacciones en la losa. El peso “P” lo
aplicamos en el centroide de la losa, es decir en la intersección de las diagonales.
El sistema de ejes coordenados, lo elegimos de tal manera que la mayor cantidad de incógnitas sean
paralelas a los ejes coordenados o intersectan a los mismos, disminuyendo, así, el cálculo.
Para simplicidad de cálculo, descomponemos los vectores F 
y M 
por medio de sus proyecciones
en los ejes coordenados.
Fig. 2.82
FUERZA “F”:
F  Fcos 1
F  Fsen 2
MOMENTO “M”:
M  Mcos 1
M  Msen 2
Siendo:
0,6
5
3
3 4
3
GE
GC
cos
2 2
 

  
0,8
5
4
GE
CE
sen   
De esta manera, obtenemos:
F 15.0,6 9kN 1  
F 15.0,8 12kN 2  
M 5.0,6 3kN.m 1  
M 5.0,8 4kN.m 2  
La tensión S 
en el cable también lo descomponemos en sus proyecciones:
S S.cos30 0,866S o
1  
S S.sen30 0,5S o
3  

95
Fig. 2.83
Plateamos las ecuaciones de equilibrio estático:
F  0 X  F S X X 0 1 1 A B     (a)
F  0 Y  F Y 0 2 A   (b)
F  0 Z  S P Z Z 0 3 A B     (c)
M  0 X  S .2 Z .2 M 0 3 B 1     (d)
M  0 Y  S .3 P.1,5 M 0 3 2     (e)
M  0 Z  S .2 F .2 X .2 0 1 1 B     (f)
Resolvemos las ecuaciones (a) – (f), previamente, reemplazamos los valores calculados
anteriormente, obteniendo:
X 8,76kN A  
Y 12kN A  
Z 4,16kN A 
X 4,38kN B 
Z 1,17kN B 
S  5,33kN

96
CAPITULO 3
CENTROIDES Y MOMENTOS DE INERCIA
3.1 CENTROIDE DE ALAMBRES
PROBLEMA 3.1 Un alambre compuesto delgado de sección uniforme ABCD está conformado por un
tramo AB de cuarto de circunferencia y dos tramos rectos BC y CD donde este último es vertical.
Determinar las coordenadas de su centro de gravedad.
Fig. 3.1
Solución:
Para determinar el centro de gravedad de figuras, como es el caso de alambres compuestos, se
divide en sectores conocidos (tramo cuarto de círculo AB y líneas BC y CD).
Para el caso del cuarto de círculo, tenemos:
 



 1,5
2
3
2
R
LAB





 
2R 2.3 6
Y ZCG CG
Fig. 3.2
Las longitudes y ubicación de los centros de gravedad de las líneas BC y CD se conocen y muestran
en la tabla 3.1

97
Tabla 3.1
TRAMO
i L
(m)
i X i Y i Z
AB 1,5 0 6/  6/ 
BC 5 2 1,5 0
CD 2 4 0 1
Luego, determinamos las coordenadas del centro de gravedad:
1,537m
11,712
18
1,5 5 2
1,5 .(0) 5.(2) 2.(4)
L
L X
X
i
i i  
  
  
 


1,409m
11,712
16,5
11,712
5.(1,5) 2.(0)
6
1,5 .
L
L Y
Y
i
i i  
  





 


0,939m
11,712
11
11,712
5.(0) 2.(1)
6
1,5 .
L
L Z
Z
i
i i  
  





 


PROBLEMA 3.2 Sabiendo que la coordenada en “Z” del centro de gravedad del siguiente alambre
delgado homogéneo es 0,466m. Determinar “R”, sabiendo que la semi-circunferencia se encuentra
en el plano YZ
Fig. 3.3
Solución:
Determinamos las longitudes de cada tramo:
L 0,5m AB 
L 0,5 1,2 1,3m 2 2
BC   
L 0,9 1,2 1,5m 2 2
CD   
L R DE  
En la tabla 3.2 se tienen las longitudes y centroides de cada tramo.

98
Tabla 3.2
TRAMO
i L
(m)
i Z
AB 0,5 0
BC 1,3 0
CD 1,5 0,45
DE R


2R
0,9
Luego:

 
i
i i
L
L Z
Z 
0,5 1,3 1,5 R
2R
0,5.(0) 1,3.(0) 1,5.(0,45) R. 0,9
0,466
   





    

Efectuamos cálculos y obtenemos:
2R 1,3634R 0,8628 0 2   
Resolvemos la ecuación cuadrática, tomando solo el valor positivo, ya que el radio siempre será así,
obteniendo:
R  0,4m
3.2 CENTROIDE DE AREAS
PROBLEMA 3.3 Determinar las coordenadas del centroide de la lámina compuesta delgada, la cual
está formada por una región de cuarto de círculo y otra región rectangular hueca.
Fig. 3.4
Solución:
Analizamos cada figura en forma independiente, determinando sus áreas y coordenadas del centro
de gravedad.
FIGURA 1:






4
3
4.(3)
3
4R
X1

99
Y 0 1 






4
3
4.(3)
3
4R
Z1
 



 2,25
4
.(3)
R .
4
A
2
2
1
Fig. 3.5
FIGURA 2:
X 1,5 2 
Y 1,5 2 
Z 0 2 
A 3.3 9 2  
Fig. 3.6
FIGURA 3:
X 0,75 3 
Y 1,5 3 
Z 0 3 
A 1.1,5 1,5 3  

100
Fig. 3.7
Con los resultados obtenidos, elaboramos la tabla 3.3, con la finalidad de determinar las
coordenadas del centro de gravedad de la lámina compuesta.
Tabla 3.3
FIGURA
i A
(m2)
Xi Yi Zi i i A X i i A Y i i A Z
1 2,25 4/  0 4/  9 0 9
2 9 1,5 1,5 0 13,5 13,5 0
3 -1,5 0,75 1,5 0 -1,125 -2,25 0
Σ 14,568 - - - 21,375 11,25 9
Nótese, que el área de la figura 3, es negativa, por ser la lámina hueca en esa parte.
Luego:
1,467m
14,568
21,375
A
A X
X
i
i i   


0,772m
14,568
11,25
A
A Y
Y
i
i i   


0,618m
14,568
9
A
A Z
Z
i
i i   


PROBLEMA 3.4 Sabiendo que las coordenadas del centro de gravedad de la lámina delgada
homogénea mostrada es (0,421;Y;Z) . Determinar a , Y , Z .
Fig. 3.8

101
Solución:
Una vez más, dividimos en figuras regulares.
FIGURA 1:
3
a
X1 
Y 0 1 
3
2
Z1 
.(a).(2) a
2
1
A1  
Fig. 3.9
FIGURA 2:
X 0 2 
Y 1,5 2 
Z 1 2 
A 2.3 6 2  
Fig. 3.10
FIGURA 3:
X 0 3 

 

 
3
4
3
3
4.(1)
Y 3 3
Z 1 3 
2 2
1 .
2
R
A
2 2
3







102
Fig. 3.11
Luego:

 
i
i i
A
A X
X 
2
a 6
.(0)
2
6.(0)
3
a
a.
0,421

 

  




Efectuando cálculos se obtiene:
a 1,263a 9,561 0 2   
Tomamos solo el valor positivo de la solución de la ecuación cuadrática, obteniendo:
a  3,787m
Ahora, determinamos las otras coordenadas del centro de gravedad de toda la figura:
1,266m
2
3,787 6
3
4
. 3
2
3,787.(0) 6.(1,5)
A
A Y
Y
i
i i 

 







 
 


0,889m
2
3,787 6
.(1)
2
6.(1)
3
2
3,787.
A
A Z
Z
i
i i 

 

  



 


3.3 MOMENTOS DE INERCIA DE AREAS PLANAS
PROBLEMA 3.5 Determinar los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales de la
sección transversal mostrada en la figura 3.12, cuyas dimensiones están dadas en centímetros.
Fig. 3.12
Solución:
Los ejes OX y OY se denominan centrales principales de toda la sección transversal.
Determinamos los momentos de inercia, áreas del rectángulo y de cada uno de los círculos huecos.

103
RECTANGULO:
4
3 3
(1)
X 40000cm
12
60.20
12
bh
I   
4
3 3
(1)
Y 360000cm
12
20.60
12
hb
I   
2
1 A  60.20 1200cm
CIRCULO:
4
4 4
(2)
Y
(2)
X 1017,88cm
4
6 .
4
R
I I 



 
2 2 2
2 A  R  .6 113,10cm
Calculamos los momentos de inercia respecto a los ejes principales centrales, aplicando el teorema
de ejes paralelos:
(2) 4
X
(1)
X X I  I 3I  40000 3.1017,88  36946,36cm
2 2 4
2
(2)
Y
(1)
Y Y I  I 3I  2A .d  360000 3.1017,88  2.113,10.18  283657,56cm
PROBLEMA 3.6 Determinar los momentos de inercia respecto a los ejes principales centrales de la
sección transversal mostrada en la figura 3.13, cuyas dimensiones están dadas en centímetros.
Fig. 3.13
Solución:
Dividimos la sección transversal en tres figuras geométricas sencillas: un rectángulo y dos triángulos
isósceles.
Calculamos las áreas y momentos de inercia del rectángulo y triángulos, respecto a sus ejes
centrales.
RECTANGULO (eje central XOY):
4
3
(1)
X 512cm
12
12.8
I  
4
3
(1)
Y 1152cm
12
8.12
I  
2
1 A 12.8  96cm

104
TRIANGULO (eje central X1O1Y)
4
3 3
(2)
X 72cm
36
12.6
36
bh
I
1
  
4
3 3
(2)
Y 216cm
48
6.12
48
hb
I   
2
2 36cm
2
12.6
A  
Ahora, calculamos los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales OX y OY,
considerando el teorema de ejes paralelos.
 2   2  4
2
(2)
X
(1)
X X I I 2 I A .d 512 2. 72 36.6 3248cm
1
      
(2) 4
Y
(1)
Y Y I  I  2I 1152  2.216 1584cm
PROBLEMA 3.7 Determinar la ubicación del centro de gravedad y los momentos de inercia respecto
a los ejes centrales principales de la sección transversal mostrado en la figura 3.14, cuyas
dimensiones están dadas en centímetros.
Fig. 3.14
Solución:
La sección transversal mostrada, se puede analizar como un rectángulo de 24cm x 18cm y otro
rectángulo hueco de 12cm x 12cm
El área de la sección transversal es:
2 A  24.1812.12  288cm
Para determinar la posición del centro de gravedad, el cual se ubica en el eje de simetría OY,
utilizamos un eje auxiliar O1X1, el cual pasa por la base de la sección.
El momento estático de la sección respecto a este eje, lo determinamos como la diferencia entre los
momentos estáticos de dos rectángulos.
3
X 1 1 2 2 S A y A y 24.18.9 12.12.6 3024cm
1
    
Determinamos la ubicación del centro de gravedad.
10,5cm
288
3024
A
S
y X1
0   
De esta manera, los ejes OX y OY son los denominados ejes centrales principales.

105
Determinamos el momento de inercia de toda la sección respecto al eje O1X1, que es la base de
ambos rectángulos:
4
3 3 3
2 2
3
1 1
X 39744cm
3
12.12
3
24.18
3
b h
3
b h
I
1
    
Ahora, determinamos los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales, aplicando
para el eje OX el teorema de ejes paralelos, pero para el eje OY no es necesario, ya que coinciden
los ejes de las figuras analizadas anteriormente con la sección completa, producto de la simetría.
2 2 4
X X 0 I I Ay 39744 288.10,5 7992cm
1
    
4
3 3
Y 19008cm
12
12.12
12
18.24
I   
Otra de las formas para determinar el momento de inercia respecto al eje OX, es analizando cada
figura en forma independiente y considerando el teorema de ejes paralelos para cada figura, es decir
la distancia de cada eje local respecto al eje OX. Para ello, dividimos en tres figuras regulares, donde
existe material, es decir, un rectángulo en la parte superior de 24cm x 6cm y dos rectángulos
laterales de 6cm x 12cm.
2 4
3
2
3
X 6.12.4,5 7992cm
12
6.12
24.6.4,5 2.
12
24.6
I  



  



 
Como podemos apreciar, coincide la respuesta, quedando a criterio del lector el método más
adecuado a utilizar.
PROBLEMA 3.8 Determinar los momentos de inercia respecto a los ejes 1 1 X X y 2 2 X X de la
sección mostrada en la figura 3.15. Considere que los ejes 1 1 X X y 2 2 X X son paralelos.
Fig. 3.15
Solución:
Determinamos los momentos de inercia de toda la sección, respecto a sus ejes centrales principales
4
3 3
X Y 832cm
12
2.2
12
10.10
I  I   
I 0 XY 
Ahora, calculamos el momento de inercia respecto al eje 1 1 X X

106
I  I cos   I sen   I sen2 XY
2
Y
2
X1 X
Para este caso, reemplazamos los valores obtenidos anteriormente y o   45 , porque  es
positivo en sentido antihorario y negativo en sentido horario, que es el presente caso.
2 o 2 o 4
X I 832cos ( 45 ) 832sen ( 45 ) 0 832cm
1
     
Luego, determinamos el momento de inercia respecto al eje 2 2 X X , utilizando el teorema de ejes
paralelos.
2 2 2 2 4
X X I I A.d 832 (10 2 ).(5 2) 5632cm
2 1
     
Si en el presente problema, nos hubiesen pedido determinar el momento de inercia respecto al eje
1 1 Y Y , perpendicular al eje 1 1 X X , se determinaría de la siguiente manera:
I  I sen   I cos   I sen2 XY
2
Y
2
Y1 X
2 o 2 o 4
Y I 832sen ( 45 ) 832cos ( 45 ) 0 832cm
1
     
Para determinar el producto de inercia respecto a los ejes 1 1 X X e 1 1 Y Y , se determinará
mediante la siguiente relación:
  

 sen2 I cos 2
2
I I
I XY
X Y
X1Y1
sen( 90 ) 0 0
2
832 832
I o
X1Y1
  


Esto demuestra un principio básico del producto de inercia, que indica: “Si un área tiene un eje de
simetría, ese eje y el eje perpendicular a él, constituyen un conjunto de ejes para los cuales el
producto de inercia es cero”.
3.4 MOMENTOS DE INERCIA DE PERFILES METALICOS
PROBLEMA 3.9 Determinar los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales de la
sección transversal de acero, compuesta de cuatro ángulos de lados iguales L10x10x1 y una
plancha de sección 30x1, tal como se muestra en la figura 3.16, cuyas dimensiones están dadas en
centímetros. Las características del ángulo se dan en la tabla 3.4, respecto a los ejes O1X1 y O1Y1
Fig. 3.16

107
Tabla 3.4
PERFIL
1 A
(cm2)
(1)
X1
I
(cm4)
(1)
Y1
I
(cm4)
L10x10x1 19,2 179 179
Solución:
Los momentos de inercia respecto a los ejes OX y OY y el área de la plancha son:
4
3
(2)
X 2250cm
12
1.30
I  
4
3
(2)
Y 2,5cm
12
30.1
I  
2
2 A  30.1  30cm
El área de toda la sección transversal es:
2
1 2 A  4A A  4.19,2  30 106,8cm
Los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales OX y OY lo determinamos,
teniendo en cuenta el principio de ejes paralelos.
  (2)  2  4
X
2
1 1
(1)
X X I 4. I A b I 4.179 19,2.12,17 2250 14340,76cm
1
      
  (2)  2  4
Y
2
1 1
(1)
Y Y I 4. I A a I 4.179 19,2.3,33 2,5 1570,13cm
1
      
PROBLEMA 3.10 Determinar la ubicación del centro de gravedad y los momentos de inercia
respecto a los ejes centrales principales de la sección transversal de una viga de acero compuesta
por dos perfiles I27 y una plancha de sección 40x1,2cm, tal como se muestra en la figura 3.17. Las
características del perfil I27 se dan en la tabla 3.5
Fig. 3.17
Tabla 3.5
PERFIL
1 A
(cm2)
(1)
X1
I
(cm4)
(1)
Y1
I
(cm4)
I27 40,2 5010 260

108
Solución:
Los momentos de inercia respecto a los ejes O2X2Y2 y el área de la plancha son:
4
3
(2)
X 5,76cm
12
40.1,2
I
2
 
4
3
(2)
Y 6400cm
12
1,2.40
I
2
 
2
2 A  40.1,2  48cm
El área de toda la sección será:
2 A  2.40,2  48 128,4cm
Para determinar la ubicación del centro de gravedad de toda la sección, calculamos el momento
estático de la sección respecto al eje O1X1, que pasa por el centro de gravedad de los perfiles I27 y,
en consecuencia, no generan dichos perfiles momentos estáticos respecto al eje indicado.
3
X 2 2 676,8cm
2
1,2
S A y 48. 13,5
1
 



  
De esta manera, determinamos el centro de gravedad de toda la sección, respecto al eje O1X1:
5,27cm
128,4
676,8
A
S
y X1
0   
Los ejes OX y OY se denominan ejes centrales principales y los momentos de inercia respecto a
dichos ejes son:
 2  2 4
X I  2. 5010  40,2.5,27  5,76  48.8,83 16001,21cm
 2  4
Y I  2. 260  40,2.10  6400 14960cm
PROBLEMA 3.11 Para la sección no simétrica mostrada en la figura 3.18,a compuesta por un perfil
I50 y un ángulo de lados desiguales L20x12,5x1,6. Se pide determinar la ubicación del centro de
gravedad de la sección, los momentos de inercia respecto a los ejes centrales principales y la
orientación de estos ejes. Los momentos de inercia y áreas de ambos perfiles respecto a sus ejes
locales centrales se dan en la tabla 3.6
Fig. 3.18

109
Tabla 3.6
PERFIL I50 PERFIL L20x12,5x1,6
4
X I 39727cm
1
 4
X I 617cm
2

4
Y I 1043cm
1
 4
Y I 2026cm
2

- 4
X Y I 644cm
2 2
 
2
1 A 100cm 2
2 A  49,8cm
Solución:
El área de toda la sección es:
2 A 100  49,8 149,8cm
Para determinar la ubicación del centro de gravedad, elegimos como ejes auxiliares los ejes del perfil
I50, es decir, los ejes O1X1 y O1Y1
7,24cm
149,8
49,8.21,79
A
A x
A
S
x Y 2 2
0
1    
7,32cm
149,8
49,8.22,01
A
A y
A
S
y X 2 2
0
1    
Estas magnitudes y las coordenadas de los centros de gravedad de los perfiles se muestran en la
figura 3.18,a, cuyos valores son:
a 7,24cm 1   ; b 7,32cm 1   ; a 14,55cm 2  ; b 14,69cm 2 
Determinamos los momentos de inercia respecto a los ejes centrales OX y OY
2
X 2 2
2
X X 1 1 I I A b I A b
1 2
   
2 2 4
X I  39727 100.(7,32)  617  49,8.14,69  56448,88cm
2
Y 2 2
2
Y Y 1 1 I I A a I A a
1 2
   
2 2 4
Y I 1043100.(7,24)  2026  49,8.14,55 18853,54cm
XY X Y 1 1 1 X Y 2 2 2 I I A a b I A a b
1 1 2 2
   
4
XY I  0 100.(7,24).(7,32)  644  49,8.14,55.14,69 15299,91cm
Ahora, determinamos los momentos de inercia principales y los ángulos de desviación de los ejes
principales 1 y 2 respecto al eje OX
2
XY
2
X Y X Y
1,2 I
2
I I
2
I I
I  


 



2 4
2
1 15299,91 61888,36cm
2
56448,88 18853,54
2
56448,88 18853,54
I   


 




110
2 4
2
2 15299,91 13414,05cm
2
56448,88 18853,54
2
56448,88 18853,54
I   


 



0,355
18853,54 61888,36
15299,91
I I
I
tg
Y 1
XY
1  



   o
1   19,54
2,813
18853,54 13414,05
15299,91
I I
I
tg
Y 2
XY
2 



   o
2   70,43
En la figura 3.18,b se muestra la obtención gráfica de los momentos de inercia principales y la
orientación de los ejes principales, cuyo proceso se detalla a continuación:
1. Se eligen los ejes coordenados, orientando en el eje horizontal los momentos de inercia X Y I , I
y en el eje vertical el producto de inercia XY I
2. De acuerdo a la escala elegida, se obtienen los puntos correspondientes en el eje horizontal de
los momentos de inercia X I e Y I
3. La diferencia de dichos momentos de inercia lo dividimos entre dos y obtenemos el centro C de
la figura.
4. A partir del extremo del momento de inercia Y I , levantamos en el eje vertical del producto de
inercia, es decir XY I , obteniendo el punto K de la figura.
5. Unimos los puntos C y K, cuyo valor es el radio del circulo denominado de Mohr para momentos
de inercia.
6. Trazamos el denominado circulo de Mohr, intersecándose con el eje horizontal en dos puntos,
que corresponden de mayor a menor a los momentos de inercia principales 1 I e 2 I , cuyos
valores se obtienen como indicamos en un inicio de acuerdo a una escala previamente elegida.
7. Para obtener la orientación de los ejes principales, trazamos desde el punto K dos líneas que
unen al punto K con el extremo del momento de inercia principal 1 I y corresponde a la
orientación del eje principal 1. Análogamente, unimos el punto K con el extremo del momento de
inercia principal 2 I y cuya dirección corresponde a la orientación del eje principal 2.
8. Los ángulos que forman dichos ejes principales con el eje horizontal, corresponden a los ángulos
de desviación de los ejes principales 1 y 2 respecto al eje OX, recordando que el signo es
positivo en sentido antihorario y negativo en sentido horario, siempre y cuando se tome como
referencia el eje OX como inicio de la medida.

111
CAPITULO 4
ARMADURAS
4.1 METODO DE LOS NUDOS
PROBLEMA 4.1 Para la siguiente armadura:
a) Calcular las reacciones en los apoyos
b) Indicar que barras no trabajan
c) Determinar las fuerzas axiales en las barras restantes
Fig. 4.1
Solución:
a) Calculamos las reacciones en los apoyos:
M  0 B  H .(3) 9.(4) 0 A    H 12T A
F  0 X  H 12 0 B     H 12T B
F  0 Y  V 9 0 B    V  9T  B
b) Sabemos que una barra no trabaja, si su fuerza interna es cero, también conocida como barra
nula, existiendo 3 principios de determinación visual de tal tipo de barras, los cuales son:
1. Si en un nudo convergen dos barras y el nudo no está cargado, entonces ambas barras son
nulas.
2. Si en un nudo convergen dos barras y el nudo está cargado con una fuerza en la dirección
de una de las barras, entonces la otra barra será nula.
3. Si en un nudo convergen tres barras, donde dos de las barras se encuentran sobre una
misma línea y la tercera en una dirección arbitraria, además el nudo no está cargado,
entonces la barra que tiene dirección arbitraria es nula.
Basado en estos principios, analizamos la armadura de la figura 4.1, para ello iniciamos con el
nudo K y vemos que la barra KL es nula por el 3er principio anteriormente descrito, luego,
pasamos al nudo L y observamos que la barra LI es nula por el mismo principio. Continuamos
analizando el nudo I, determinando que la barra IJ es nula y así, sucesivamente, se cumplirá con
este mismo principio al analizar los nudos J, G, H, E, F, D y C.

112
Las reacciones en los apoyos y las barras nulas se muestran en la figura 4.2, esquematizándolas
las barras nulas con un círculo.
Fig. 4.2
c) Para calcular las fuerzas internas en el resto de barras, aplicamos el método de los nudos,
analizando el equilibrio en el nudo M
F  0 Y  F sen37 9 0 o
LM    F 15T LM  (TRACCION)
F  0 X  F 15cos37 0 o
KM    F 12T KM  (COMPRESION)
Fig. 4.3
El resto de barras tienen las mismas fuerzas internas, tal como se muestra en la figura 4.4
Fig. 4.4

113
a) Calcular las reacciones en los apoyos
b) Indicar que barras no trabajan
c) Determinar las fuerzas axiales en las barras restantes
Fig. 4.5
Solución:
M  0 A  V .(8) 100.(6) 0 I    V  75kN  I
F  0 Y  V 75 100 0 A     V  25kN  A
F  0 X  H 0 A 
b) Si analizamos el nudo E y aplicamos el 1er principio de barras nulas, se tendrá que las barras
ED y EI son nulas. Luego, aplicamos el 3er principio al nudo F, siendo la barra FB nula y
continuamos con este principio en los nudos B, G y C, siendo nulas las barras BG, GC y CH.
Las reacciones en los apoyos, las barras nulas y las fuerzas internas en el resto de barras se
muestran en la figura 4.6, esquematizando las barras nulas con un círculo.
Fig. 4.6

114
c) Aplicamos el método de los nudos para determinar las fuerzas internas en el resto de barras.
NUDO “A”:
F  0 Y  25 F sen37 0 o
AB  
F 41,67kN AB  (COMPRESION)
F  0 X  F 41,67cos37 0 o
AF  
F 33,33kN AF  (TRACCION)
Fig. 4.7
Ahora, pasamos al nudo F, en el cual, la barra FB es nula y las fuerzas internas en las barras AF
y FG son iguales. Lo mismo sucede con las barras FG y GH, así como en AB y BC, BC y CD.
NUDO “H”:
F  0 X  F 33,33 0 HI    F 33,33kN HI  (TRACCION)
F 0 Y    F 100 0 HD    F 100kN HD  (TRACCION)
Fig. 4.8
NUDO “I”:
Previamente, calculamos el valor del ángulo  :
2
4,5
tg   o   66,04
Ahora, calculamos la fuerza interna en la barra DI:
F  0 Y  75 F sen66,04 0 o
DI  
F 82,07kN DI  (COMPRESION)
Como comprobación, efectuamos el equilibrio en el eje horizontal:
F  0 X  82,07cos66,04 33,33 0 o   OK
Con esto, no es necesario comprobar el equilibrio del nudo D, el cual también será correcto.

115
Fig. 4.9
PROBLEMA 4.3 Para la armadura mostrada en la figura, determinar:
a) Las reacciones en los apoyos
b) Las fuerzas axiales en las barras AB y BE, indicando si están en tracción o compresión
Fig. 4.10
Solución:
M  0 A  V .(6) 400.(3) 300.(8) 0 D    
V  200kN  D
F  0 X  H 300 0 A  
H  300kN A
F  0 Y  V 200 400 0 A   
V  600kN  A
b) Determinamos la fuerza interna en la barra AB, analizando el equilibrio en el nudo A y la fuerza
en la barra BE, analizando el equilibrio en el nudo B.
NUDO “A”:
Previamente, calculamos el ángulo  :
3
5
tg   o   59,04

116
F  0 X  300 F cos59,04 0 o
AE  
F 583,16kN AE  (COMPRESION)
F  0 Y  600 F 583,16sen59,04 0 o
AB   
Fig. 4.11
NUDO “B”:
F  0 Y  99,92 F sen45 0 o
BC  
F 141,31kN BC  (COMPRESION)
F  0 X  F 141,31cos 45 0 o
BE  
F 99,92kN BE  (TRACCION)
Fig. 4.12
Las reacciones y fuerzas internas de las barras AB y BE, se muestran en la figura 4.13
Fig. 4.13

117
PROBLEMA 4.4 Para la armadura mostrada en la figura, usando el método de los nudos, determinar
las fuerzas en las barras CD y DF
Fig. 4.14
Solución:
Como se podrá apreciar, no es necesario calcular las reacciones en los apoyos y analizamos
consecutivamente el equilibrio en los nudos E y D.
NUDO “E”:
Determinamos el valor del ángulo  :
12
4
tg   o  18,43
Luego:
F  0 Y  F sen18,43 2 0 o
EF  
F 6,326kN EF  (COMPRESION)
F  0 X  6,326cos18,43 F 0 ED
o  
F 6kN ED  (TRACCION)
Fig. 4.15
NUDO “D”:
Calculamos el ángulo  :
9
4
tg   o   23,96
Luego:
F  0 Y  F sen23,96 3 0 o
DF  
F 7,387kN DF  (COMPRESION)

118
F  0 X  7,387cos 23,96 6 F 0 CD
o   
F 12,75kN CD  (TRACCION)
Fig. 4.16
La armadura con las fuerzas internas en las barras CD y DF, se muestran en la figura 4.17
Fig. 4.17
a) Calcular las reacciones en los apoyos.
b) Determinar las fuerzas axiales en cada una de las barras.
Fig. 4.18
Solución:
a) Calculamos las reacciones en los apoyos, para ello, proyectamos el tramo FC hasta el punto H,
producto de la intersección de dicha prolongación con la perpendicular trazada desde el punto A,
determinando la distancia d (figura 4.19).

119
d 20sen30 10m o  
Fig. 4.19
Como las fuerzas 4kN y 8kN son paralelas, entonces la distancia desde el apoyo A hasta la
intersección con la proyección de DG es 20m.
M  0 A  V .(2.20cos30 ) 10.(10) 5.(20) 4.(10) 8.(20) 0 o
E     
V 0 E 
M  0 der
C  8.(10) H .(10) 0 E  
H  8kN E
Ahora, analizamos el equilibrio de toda la armadura:
F  0 X  H 10sen30 5sen30 4sen30 8sen30 8 0 o o o o
A       
H  5,5kN A
F  0 Y  10cos30 5cos30 4cos30 8cos30 V 0 A
o o o o      
V  2,6kN  A
b) Determinamos las fuerzas internas en cada una de las barras de la armadura, analizando el
equilibrio nudo por nudo.
NUDO “A”:
F  0 Y  2,6 F sen30 0 o
AB  
F  0 X  F 5,2cos30 5,5 0 o
AF   
F 10kN AF  (TRACCION)
Fig. 4.20

120
NUDO “B”:
F  0 ' X
 5,2 F 0 BC  
F 5,2kN BC  (COMPRESION)
F  0 ' Y
 F 10 0 BF  
F 10kN BF  (COMPRESION)
Fig. 4.21
NUDO “F”:
F  0 Y  F cos30 10cos30 0 o o
BC  
F 10kN BC  (TRACCION)
Comprobamos el equilibrio en el eje horizontal:
F  0 X  10sen30 10sen30 10 0 o o   
Fig. 4.22
NUDO “E”:
F  0 Y  F sen30 0 o
ED 
F 0 ED 
F  0 X  F 8 0 EG  
F 8kN EG  (COMPRESION)
Fig. 4.23

121
NUDO “D”:
F  0 X"  8 F 0 DG  
F 8kN DG  (TRACCION)
F  0 Y"  F 0 DC 
Fig. 4.24
NUDO “G”:
F  0 Y  8cos30 F cos30 0 o
GC
o  
F 8kN GC  (COMPRESION)
Comprobamos el equilibrio en el eje horizontal:
F  0 X  8sen30 8sen30 8 0 o o   
Fig. 4.25
De esta manera, las reacciones y fuerzas internas en la armadura, se muestran en la figura 4.26
Fig. 4.26

122
b) Determinar las fuerzas axiales en cada una de las barras.
Fig. 4.27
Solución:
a) Por simetría:
V  V  30kN  A H
F  0 X  H 0 A 
b) Determinamos las fuerzas internas en cada una de las barras de la armadura, debiendo de
iniciar en el nudo C, ya que ahí podemos determinar la fuerza interna en la barra CB y luego
pasamos al nudo B, continuando con el apoyo A y luego con el nudo D, aplicando el método de
los nudos, en el cual se deben de tener como máximo 2 incógnitas a determinar.
NUDO “C”:
F  0 Y  F 20 0 CB  
F 20kN CB  (TRACCION)
F  0 X  F F 0 CE CD  
CE CD F  F
Fig. 4.28
NUDO “B”:
Determinamos el ángulo  :
6
4
tg   o   33,69

123
F  0 X  F sen33,69 F sen33,69 0 o
BE
o
BA  
BA BE F  F
F  0 Y  2F cos33,69 20 0 o
BA  
F 12,02kN BA  (COMPRESION)
F 12,02kN BE  (COMPRESION)
Fig. 4.29
NUDO “A”:
F  0 Y  30 12,02sen56,31 F sen37 0 o
AD
o   
F 33,33kN AD  (COMPRESION)
F  0 X  F 33,33cos37 12,02cos56,31 0 o o
AC   
F 33,33kN AC  (TRACCION)
Fig. 4.30
NUDO “D”:
Por simetría:
F F 33,33kN DH DA   (COMPRESION)
F  0 Y  2.33,33cos53 F 0 DE
o  
F 40kN DE  (TRACCION)
Fig. 4.31

124
Como la armadura es simétrica, no determinamos las otras fuerzas internas, debido a que son
iguales al lado izquierdo de la armadura.
De esta manera, las reacciones en los apoyos y fuerzas internas en todas las barras de la
armadura, se muestran en la figura 4.32
Fig. 4.32
4.2 METODO DE LAS SECCIONES
PROBLEMA 4.7 Dada la siguiente armadura:
a) Usando el método de las secciones, determine las fuerzas axiales en las barras CD, KD y KJ,
indicando si están en tracción o compresión.
b) Usando el método de los nudos, determine la fuerza axial en la barra CK, indicando si está en
tracción o compresión.
Fig. 4.33
Solución:
M  0 A  V .(7,2) 800.(4,8) 0 G    V  533,33kgf  G
F  0 Y  V 533,33 800 0 A     V  266,67kgf  A
F  0 X  H 0 A 

125
Efectuamos el corte indicado, analizando la parte izquierda de la armadura, pero, previamente,
calculamos el valor del ángulo 
3,6
1,5
tg   o   22,62
M  0 K  (F cos 22,62 ).(1) 266,67.(2,4) 0 o
CD   
F 693,34kgf CD   (COMPRESION)
M  0 A  F 0 KD 
M  0 D  F .(1,5) 266,67.(3,6) 0 KJ  
F 640kgf KJ  (TRACCION)
Fig. 4.34
b) Determinamos el valor de la fuerza interna en la barra CK, aplicando, para ello, no el método de
los nudos, sino el principio de barra nula en forma consecutiva en los nudos B, L, C y K para la
parte izquierda de la armadura, siendo las barras nulas de toda la armadura las barras BL, CL,
CK, KD, FH, HE y EI, tal como se muestra en la figura 4.35
En consecuencia:
F 0 CK 
Fig. 4.35
a) Usando el método de los cortes, determine las fuerzas axiales en las barras DE, JE y JI,
indicando si están en tracción o compresión.
b) Usando el método de los nudos, determine las fuerzas axiales en las barras AB, AK, FG y GH

126
Fig. 4.36
Solución:
M  0 A  V .(4) 10.(3,2) 20.(2,4) 0 G     V  20kN  G
F  0 Y  V 20 20 10 0 A      V 10kN  A
F  0 X  H 0 A 
Analizamos la parte izquierda del corte, por ser la de menor trabajo:
M  0 J  F .(0,6) 10.(1,6) 0 DE   
F 26,67kN DE   (COMPRESION)
F  0 Y  F .sen37 10 0 o
JE  
F 16,67kN JE   (COMPRESION)
M  0 E  10.(2,4) F .(0,6) 0 JI   
F 40kN JI  (TRACCION)
Fig. 4.37

127
b) Aplicamos el método de los nudos en los apoyos A y G
APOYO “A”:
0,8
1,5
tg   o   61,93
F  0 X  F cos61,93 0 o
AK 
F 0 AK 
F  0 Y  F 10 0 AB   
F 10kN AB  (COMPRESION)
Fig. 4.38
APOYO “G”:
F  0 Y  20 F sen37 0 o
FG  
F 33,33kN FG  (COMPRESION)
F  0 X  33,33cos37 F 0 GH
o  
F 26,66kN GH  (TRACCION)
Fig. 4.39

128
PROBLEMA 4.9 Un bloque de 20kN de peso, se encuentra suspendido en los nudos D y E de la armadura, mediante dos cables inextensibles. Calcular las fuerzas en las barras AC, BC y BD, utilizando el método de las secciones e indique si las fuerzas son de tracción o compresión.
Fig. 4.40
Solución:
Como el bloque pesa 20kN, entonces cada cable soporta 10kN y para determinar las fuerzas internas en las barras AC, BC y BD efectuamos el corte 1-1, tal como se muestra en la figura 4.41
Fig. 4.41
Ahora, analizamos el lado derecho del corte y su equilibrio:
Fig. 4.42

129
M  0 B  10.(1,2) 10.(2,4) F sen37 .(1,2) F cos37 .(0,9) 0 o
AC
o
AC     
F 25kN AC  (TRACCION)
M  0 E  10.(1,2) F cos37 .(0,9) F sen37 .(1,2) 0 o
BC
o
BC   
F 8,33kN BC   (COMPRESION)
M  0 C  10.(1,2) F .(0,9) 0 BD   
F 13,33kN BD   (COMPRESION)
a) Usando el método de los cortes, determinar las fuerzas axiales en las barras EF y BC, indicando
si están en tracción o compresión.
b) Analizar el nudo E y determinar las fuerzas axiales en las barras EH y ED
Fig. 4.43
Solución:
M  0 A  V .(4) 4000.(3) 4000.(6) 2000.(9) 0 G    
V 13500N  G
F  0 Y  13500 V 0 A  
V 13500N  A
F  0 X  4000 4000 2000 H 0 A    
H 10000N A

130
Efectuamos el corte indicado en la figura 4.43, denotándolo como 1-1 y analizamos el equilibrio
de la parte superior de la armadura.
M  0 C  2000.(3) F .(4) 0 EF   
F 1500N EF   (COMPRESION)
M  0 E  F .(4) 2000.(3) 0 BC  
F 1500N BC  (TRACCION)
Fig. 4.44
b) Analizamos el nudo E por el método de los nudos:
2
3
tg   o   56,3
F  0 Y  1500 F sen56,3 0 o
ED  
F 1802,98N ED  (COMPRESION)
F  0 X  1802,98cos56,3 F 0 EH
o  
F 1000,37N EH  (TRACCION)
Fig. 4.45

131
PROBLEMA 4.11 Usando el método de las secciones, determinar las fuerzas axiales en las barras
DE, QE, OQ y OP e indicar en cada caso, si las fuerzas son de tracción o de compresión.
Fig. 4.46
Solución:
Calculamos las reacciones en los apoyos:
M  0 A  V .(24) 1800.(6) 1000.(4) 1200.(12) 2000.(16) 0 K     
V  2550lb  K
F  0 Y  V 2550 1000 1200 2000 0 A     
V 1650lb  A
F  0 X  1800 H 0 A  
H 1800lb A
En la figura 4.47 se muestran los cortes 1-1 y 2-2 que debemos de realizar para determinar las
fuerzas internas en las barras requeridas, así como las reacciones en los apoyos.
Fig. 4.47
Ahora, efectuamos el corte 1-1 mostrado en la figura 4.48 y determinamos las fuerzas internas en las
barras DE y OP

132
M  0 P  F .(6) 1800.(6) 1650.(4) 0 DE    
F 2900lb DE   (COMPRESION)
M  0 D  F .(6) 1650.(4) 1800.(6) 0 OP   
F 2900lb OP  (TRACCION)
Fig. 4.48
Para determinar las fuerzas en QE y OQ, efectuamos el corte 2-2, analizando su equilibrio:
M  0 O 
1000.(4) 1650.(8) 1800.(6) 2900.(6) F sen37 .(4) F cos37 .(3) 0 o
QE
o
QE      
F 541,67lb QE  (COMPRESION)
F  0 X  1800 1800 F cos37 541,67cos37 0 o o
OQ    
F 541,67lb OQ  (TRACCION)
Fig. 4.49

133
PROBLEMA 4.12 Para la siguiente armadura plana mostrada en la figura, se tiene que la fuerza
axial en CD es 3000kgf y en GD es 500kgf, ambas en compresión.
b) Determinar los valores de las fuerzas P y Q
Fig. 4.50
Solución:
a) Calculamos las reacciones en los apoyos, dejándolo en función de variables:
M  0 K  V .(4) Q.(3) Q.(6) Q.(9) P.(4) 0 D      
V  (P  4,5Q)  D
F  0 Y  (P 4,5Q) V P 0 K    
V  4,5Q  K
F  0 X  H 3Q 0 K  
H  3Q K
b) Para determinar los valores de las fuerzas P y Q, debemos de efectuar los cortes 1-1 y 2-2, que
se muestran en la figura 4.51, donde también se esquematizan las direcciones de las reacciones
en los apoyos.
Posteriormente, analizamos la parte superior del corte 1-1 (figura 4.52), incorporando, para ello,
el valor de la fuerza axial en la barra CD
M  0 J  3000.(4)  P.(4) Q.(3) Q.(6)  0
4P  9Q 12000 (a)

134
Fig. 4.51
Fig. 4.52
Fig. 4.53

135
Previamente al análisis del corte 2-2, calculamos la distancia perpendicular del nudo K hasta la
barra GD, con la finalidad de determinar el momento en el nudo K del corte 2-2
De la armadura inicial:
2
3
tg   o   56,31
Luego, analizamos el triángulo DLK de la figura 4.53
d 4sen56,31 3,328m o  
Fig. 4.54
Ahora, analizamos el equilibrio de la parte superior al corte 2-2, incorporando las fuerzas axiales
en las barras CD y GD, tal como se muestra en la figura 4.54
M  0 K  3000.(4) 500.(3,328) Q.(3) Q.(6) Q.(9)  P.(4)  0
4P 18Q 13664 (b)
P  2584kgf
Q 184,89kgf
Ahora, retornamos a la parte a) del problema, determinando las reacciones en los apoyos:
V  P  4,5Q  2584  4,5.(184,89)  3416kgf  D
V  4,5Q  4,5.(184,89)  832kgf  K
H  3Q  3.(184,89)  554,67kgf  K

136
PROBLEMA 4.13 Para la armadura mostrada en la figura, calcular:
a) Las fuerzas axiales en las barras EL y AH usando el método de los cortes o secciones.
b) Las fuerzas en las barras AB y AG por el método de los nudos.
Fig. 4.55
Solución:
M  0 A  V .(4) 400.(1,5) 200.(3) 200.(4,5) 600.(2) 600.(4) 0 I      
V 1425N  I
F  0 Y  V 1425 1200 600 600 0 A     
V  975N  A
F  0 X  400 200 200 H 0 A    
H  800N A
Efectuamos un corte tipo S, tal como se muestra en la figura 4.56 y analizamos el equilibrio del
lado derecho del corte:
M  0 H  F .(4,5) 1425.(2) 600.(2) 0 EL   
F 366,67N EL   (COMPRESION)
M  0 E  600.(2) F .(4,5) 1425.(2) 0 AH    
F 366,67N AH  (TRACCION)

137
Fig. 4.56
b) Ahora, calculamos las fuerzas axiales en las barras AB y AG, utilizando el método de los nudos,
y analizando el equilibrio en el nudo A, tal como se muestra en la figura 4.57
F  0 X  366,67 F cos37 800 0 o
AG   
F 541,66N AG  (TRACCION)
F  0 Y  541,66sen37 975 F 0 AB
o   
F 1300N AB  (COMPRESION)
Fig. 4.57

138
PROBLEMA 4.14 En la armadura mostrada, la fuerza axial en GH es 600N (tracción) y en BC es
480N (tracción), determinar:
a) El ángulo 
b) El valor de la carga P
Fig. 4.58
Solución:
a) Aplicamos el principio de barras nulas, siendo estas las barras BF, CG y DH, tal como se
muestra en la figura 4.59
Fig. 4.59

139
Como la barra CG es nula, entonces al analizar el equilibrio en el nudo G, tendremos que las
fuerzas axiales en las barras GF y GH son las mismas y ambas son de tracción, debido a que
por condición del problema la fuerza axial en GH es 600N en tracción.
Ahora, analizamos el equilibrio de la parte derecha al corte 1-1, el cual se muestra en la figura
4.60
Fig. 4.60
M  0 E  F .(a 2) 600.(a) 0 CF  
F 424,26N CF  (TRACCION)
F  0 Y  Psen 424,26 480cos 45 600sen45 0 o o     
Psen 1187,93 (a)
F  0 X  Pcos 480sen45 600cos 45 0 o o    
Pcos  763,67 (b)
Dividimos la ecuación (a) entre la ecuación (b) y obtenemos:
tg 1,555
De donde:
o   57,26
b) Para determinar el valor de la carga P, reemplazamos valores en la ecuación (a), es decir:
1412,3N
sen57,26
1187,93
P o  

140
PROBLEMA 4.15 Para la estructura mostrada en la figura, se pide determinar:
a) Las reacciones en los apoyos A, B y D
b) Las fuerzas axiales en las barras BC y EF, indicando si son de tracción o de compresión.
Fig. 4.61
Solución:
F  0 X  H 0 B 
Efectuamos un corte 1-1 y analizamos el equilibrio de la parte derecha del corte:
F  0 Y  V 10 0 D    V 10T  D
Fig. 4.62
Retornamos a la armadura inicial, analizando el equilibrio de toda la armadura:
M  0 B  10.(3) 10.(2) V .(2) 0 A     V  5T  A
F  0 Y  5 10 10 V 0 B      V  5T  B
b) Para determinar las fuerzas axiales en las barras BC y EF, retornamos al corte 1-1 (figura 4.62)
M  0 D  10.(1) F .(2) 0 EF  
F 5T EF  (COMPRESION)

141
F  0 X  5 F 0 BC  
F 5T BC  (TRACCION)
PROBLEMA 4.16 Para la armadura mostrada en la figura, se pide determinar:
a) Las reacciones en los apoyos A, B y D
b) Las fuerzas axiales en las barras FE, AB y JF, indicando si son de tracción o de compresión.
Fig. 4.63
Solución:
a) Analizamos el equilibrio de la parte izquierda del corte 1-1 de la armadura:
F  0 Y  V 5 0 A  
V  5T  A
Fig. 4.64
Para determinar la reacción vertical en B, analizamos la armadura entre los cortes 1-1 y 2-2, tal
como se muestra en la figura 4.65
F  0 Y  V 6 0 B  
V  6T  B

142
Fig. 4.65
Retornamos a toda la armadura, analizando su equilibrio, previa incorporación de las reacciones
ya calculadas, tal como se muestra en la figura 4.66
F  0 Y  5 6 V 5 6 0 D     
V 0 D 
M  0 D  6.(3) 5.(12) 4.(4) 5.(9) 6.(6) H .(4) 0 B      
H  4,75T B
F  0 X  4 4,75 H 0 D    
H  0,75T D
Fig. 4.66
b) Determinamos las fuerzas axiales en las barras FE y AB, analizando el equilibrio del lado
izquierdo de la armadura del corte 1-1, incorporando el valor de la reacción en A, tal como se
M  0 A  5.(3) F .(4) 0 FE  
F 3,75T FE  (TRACCION)
F  0 X  F 3,75 4 0 AB   
F 0,25T AB  (TRACCION)

143
Fig. 4.67
Ahora, determinamos la fuerza axial en la barra JF, efectuando un corte 3-3 y analizando el lado
izquierdo de la armadura.
F  0 Y  5 F sen53 0 o
JF   
F 6,25T JF  (TRACCION)
Fig. 4.68

144
CAPITULO 5
DIAGRAMAS DE FUERZAS INTERNAS
5.1 FUERZAS INTERNAS
PROBLEMA 5.1 La siguiente viga tiene una componente de reacción en el apoyo B igual a 1002N,
se pide determinar:
a) El valor de “W”
b) Las fuerzas o acciones internas a 2m a la derecha del apoyo A
Fig. 5.1
Solución:
a) Efectuamos el equilibrio de la viga, teniendo en cuenta que por dato del problema, la reacción
vertical en el apoyo B es igual a 1002N, debido a que es la única componente que alcanza dicho
valor.
M  0 A  .1 3.(W).(2,5) 0
3
2
.(1)(W)
2
1
800sen60 .(1) 1002.(4) o   



 
W 600N/m
F  0 X  H 800cos60 0 o
B  
H  400N B
F  0 Y  .(1).(600) 3.(600) 0
2
1
V 1002 800sen60 1000 o
A      
V  2790,8N  A
b) Efectuamos un corte a 2m a la derecha del apoyo A, analizando su equilibrio de la parte
izquierda de la viga (figura 5.2) y denotando el punto del corte como C
F  0 X  N 800cos 60 0 o
C  
N 400N C  (TRACCION)
F  0 Y  .(1).(600) 1.(600) V 0
2
1
2790,8 800sen60 1000 C
o      
V 198N C 

145
M  0 C 
1.(600).(0,5) M 0
3
4
.(1).(600).
2
1
2790,8.(2) 800sen60 .(3) 1000.(2) C
o    



   
M 803,14N.m C 
Fig. 5.2
PROBLEMA 5.2 En la figura se muestra una viga empotrada en B, se pide determinar:
a) Las componentes de reacción en los apoyos.
b) La fuerza axial, fuerza cortante y momento flector a 2m a la derecha del apoyo A
Fig. 5.3
Solución:
a) Analizamos el equilibrio de la parte izquierda de la rótula (figura 5.4)
M  0 C  V .(1) 100.(1) 70sen60 .(2) 0 o
A    
V  221,24N  A
Fig. 5.4

146
Ahora, analizamos el equilibrio de toda la viga:
F  0 X  70cos60 H 0 B
o   
H  35N B
F  0 Y  .(1,2).(500) 3.(500) 221,24 V 0
2
1
70sen60 100 B
o       
V 1739,38N  B
M  0 B 
.(1,2).(500).(3,4) 3.(500).(1,5) 221,24.(5,2) M 0
2
1
70sen60 .(6,2) 100.(5,2) B
o      
M 3015,41N.m B 
La orientación de las reacciones en los apoyos y sus valores, se muestran en la figura 5.5
Fig. 5.5
b) Ahora, determinamos las fuerzas internas a 2m a la derecha del apoyo A, efectuando un
equilibrio en dicho punto, denotándolo como D
Fig. 5.6
F  0 X  N 70cos60 0 o
D  
N 35N D  (TRACCION)
F  0 Y  .(1).(416,67) V 0
2
1
221,24 70sen60 100 D
o     
V 147,72N D  

147
M  0 D 
.1 M 0
3
1
.(1).(416,67).
2
1
221,24.(2) 70sen60 .(3) 100.(2) D
o   



   
M 8,83N.m D  
PROBLEMA 5.3 La siguiente viga mostrada en equilibrio tiene sus componentes de reacción vertical
en el apoyo A igual a 3T y en el apoyo B igual a 10T respectivamente, determinar:
a) El valor de “W”
b) La fuerza axial, fuerza cortante y momento flector a 1m a la derecha del apoyo A
Fig. 5.7
Solución:
a) Analizamos el equilibrio de la viga, incorporando las reacciones que son dados como datos en el
problema, tal como se muestra en la figura 5.8
Fig. 5.8
M  0 C  3.(5) 10.(2)  3W.(3,5)  0  W 3,33T/m
F  0 X  H 0 A 
F  0 Y  3 10 V 3,33.(3) 10 0 C       V  7T  C
b) Ahora determinamos las fuerzas internas a 1m a la derecha del apoyo A, efectuando un corte y
analizando su equilibrio, denotando a dicho punto como D
F  0 X  N 0 D 
F  0 Y  3 3,33.(1) V 0 D     V 0,33T D  
M  0 D  3.(1) 3,33.(1).(0,5) M 0 D      M 1,335T.m D 

148
Fig. 5.9
PROBLEMA 5.4 En la siguiente barra doblada ABC, la componente de reacción en el apoyo C es
igual a 2000kgf, determinar:
a) El valor de W
b) Las fuerzas internas a 2m a la derecha de B
Fig. 5.10
Solución:
a) Determinamos el valor de W, efectuando el equilibrio de toda la estructura y, luego, calculamos
las componentes de reacción en el apoyo A
M  0 A  .(W).(6).(4) 0
2
1
2000.(6) W.(4).(2)  
W 600kgf /m
F  0 X  600.(4) H 0 A  
H  2400kgf  A
F  0 Y  .(6).(600) 0
2
1
V 2000 500 A    
V  300kgf  A
b) Ahora, efectuamos un corte a 2m a la derecha de B y analizamos el equilibrio de la parte
izquierda de la estructura, tal como se muestra en la figura 5.11
F  0 X  N 600.(4) 2400 0 D   
N 0 D 

149
F  0 Y  .(2).(200) V 0
2
1
300 500 D    
V 400kgf D  
M  0 D 
M 0
3
2
.(2).(200).
2
1
300.(2) 2400.(4) 600.(4).(2) 500.(2) D   



    
M 4266,67kgf .m D 
Fig. 5.11
PROBLEMA 5.5 En la estructura mostrada en equilibrio se tiene dos barras AB y BC unidas por una
articulación en B, determine:
a) El valor de W (N/m) sabiendo que el momento en el empotramiento en C vale 500N.m en sentido
antihorario.
b) Las fuerzas internas a 2m a la derecha del punto B
Fig. 5.12

150
Solución:
a) Efectuamos un corte en la rótula B y analizamos el equilibrio de la parte izquierda del corte,
determinando la reacción en A y las fuerzas internas en la rótula.
M  0 izq
B  V .(1) 200 0 A     V  200N  A
F  0 Y  200 V 0 B    V  200N  B
F  0 X  H 0 B 
Los valores obtenidos se muestran en la figura 5.13
Fig. 5.13
Ahora, analizamos el lado derecho de la rótula B, es decir BC, determinando el valor de W y las
componentes de reacción vertical y horizontal en el empotramiento C, debido a que el momento
es dato del problema, esquematizando los resultados obtenidos en la figura 5.14
F  0 X  H 0 C 
M  0 C  .(3).(W).(1) 0
2
1
 200.(4)  500    W 200N/m
F  0 Y  .(3).(200) 0
2
1
200 VC     V 100N  C
Fig. 5.14

151
b) Ahora, efectuamos un corte a 2m a la derecha de la rótula B, analizando el equilibrio de la parte
izquierda del corte y determinando las fuerzas internas en el punto D, que es la sección
requerida en el problema, tal como se muestra en la figura 5.15
F  0 X  N 0 D 
F  0 Y  .(1).(66,67) V 0
2
1
200 D   
V 166,67N D 
M  0 D  .1 M 0
3
1
.(1).(66,67).
2
1
200.(3) 200 D   



  
M 388,89N.m D 
Fig. 5.15
PROBLEMA 5.6 Para el sistema mostrado en equilibrio:
a) Determinar el valor de la tensión en el cable AB y las componentes de reacción en el apoyo D,
sabiendo que la barra doblada ADC rígida es recto en D y es homogénea con un peso de 400N
b) Determinar la fuerza axial, fuerza cortante y momento flector en el punto medio de la barra AD
Fig. 5.16

152
Solución:
a) Determinamos las longitudes de los tramos CD y AD:
1,5m
cos53
0,9
L CD o  
2,5m
cos37
2
L AD o  
Luego, calculamos los pesos en cada tramo en forma proporcional a sus longitudes:
P 1,5.100 150N CD  
P 2,5.100 250N AD  
Graficamos el diagrama de cuerpo libre de la estructura y analizamos su equilibrio, determinando
la tensión en el cable y las componentes de reacción en el apoyo D
M  0 D  T.(2)  250.(1) 1600.(2)  200.(0,9) 150.(0,45)  0
T 1601,25N
F  0 Y  V 200 150 250 1600 1601,25 0 D      
V  598,75N  D
F  0 X  H 0 D 
Fig. 5.17
b) Calculamos las fuerzas internas en el punto medio de la barra AD, denotándolo como E,
efectuando un corte en dicho punto y analizando el equilibrio de la estructura.
M  0 E  M 200.(1,9) 150.(1,45) 598,75.(1) 125.(0,5) 0 E     
M 61,25N.m E  
F  0 X  N cos37 V cos53 0 o
E
o
E  
E E N  0,75V
F  0 Y  N sen37 598,75 200 150 125 V sen53 0 o
E
o
E      
0,75V .(0,6) 598,75 200 150 125 0,8V 0 E E       

153
V 99N E 
N 74,25N E  
Fig. 5.18
PROBLEMA 5.7 Para el sistema mostrado, calcular:
a) La tensión en el cable BC
b) Las reacciones en los apoyos A y D
c) Las fuerzas internas en el punto medio de la barra AB
Fig. 5.19
Solución:
a) Efectuamos un corte en el cable BC, analizando el equilibrio de la parte izquierda de la
estructura, es decir la barra AB, tal como se muestra en la figura 5.20
M  0 A  .10 T .(8) 0
3
1
.(600).(10).
2
1
1200.(10).(5) BC   



 
T 8750kg BC 
b) Calculamos las reacciones en el apoyo A
F  0 Y  .(600).(10)cos37 0
2
1
V 8750 1200.(10)cos37 o o
A    

154
V  3250kg  A
F  0 X  .(600).(10)sen37 0
2
1
H 1200.(10)sen37 o o
A   
H  9000kg A
Fig. 5.20
Ahora, analizamos el equilibrio de la barra rígida CD
F  0 X  H 0 D 
F  0 Y  8750 V 0 D   
V  8750kg  D
M  0 D  8750.(5) M 0 D  
M 43750kg.m D 
Fig. 5.21
c) Calculamos las fuerzas internas en la parte media de la barra AB, es decir en el punto E de la
figura 5.22, analizando el equilibrio de la parte izquierda al corte. Para su facilidad de cálculo,
elegimos como ejes coordenados X’ e Y’
F  0 X'  N 9000cos37 3250cos53 0 o o
E   
N 5250kg E  
F  0 Y'  V 0
2
(1500 1800).(5)
9000sen37 3250sen53 E
o o  

 
V 250kg E  

155
M  0 E 
.5 M 0
3
2
.(300).(5).
2
1
3250sen53 .(5) 9000sen37 .(5) 1500.(5).(2,5) E
o o   



   
M 18750kg.m E 
Fig. 5.22
5.2 DIAGRAMAS EN VIGAS
PROBLEMA 5.8 ¿Será correcto afirmar que el momento flector máximo de la viga mostrada es
PL/2?
Fig. 5.23
Solución:
Como la viga es simétrica en geometría y cargas, entonces las reacciones en los apoyos A y B son
iguales a 3P/2 y el momento flector máximo debe suceder en el centro de la viga.
Graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector, por 2 formas o métodos diferentes.
1. ECUACIONES:
Antes de iniciar esta metodología, debemos de conocer la convención universal de signos de la
fuerza cortante y momento flector, que se muestran en la figura 5.24 y 5.25 respectivamente.
Fig. 5.24

156
Fig. 5.25
Planteamos las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector por tramos, considerando la
distancia X a partir del origen, es decir del apoyo A
TRAMO AC (0  X  L/ 4)
2
3P
VAC  
2
3P
VA 

2
3P
V C 0  
X
2
3P
MAC   M M 0 A X 0   

8
3PL
4
L
2
3P
M M C X L / 4  



  
TRAMO CD (L/ 4  X  L/ 2)
2
P
P
2
3P
VCD    
2
P
V C 0  

2
P
V D 0  




  
4
L
X P X
2
3P
MCD 
8
3PL
4
L
2
3P
M M C X L / 4  



  

2
PL
4
L
P
2
L
2
3P
M M D X L / 2  



 



  
En las ecuaciones, el subíndice -0 significa que está en el punto indicado como valor final del
tramo y el subíndice +0 corresponde al mismo punto, pero al inicio del siguiente tramo.
De las ecuaciones, podremos apreciar, que se cumple con la relación diferencial entre la cortante
y el momento flector, la cual es:
dX
dM
V 
Invitamos al lector, a comprobar dicha relación para cada tramo analizado.
Como la viga es simétrica en geometría y cargas, entonces el diagrama de fuerza cortante será
antisimétrico y el diagrama de momento flector simétrico, tal como se muestra en la figura 5.26 y
que el lector lo puede comprobar analizando los tramos sucesivos DE y EB
Graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector, teniendo en cuenta que de
acuerdo a las ecuaciones obtenidas, el diagrama de fuerza cortante es constante en cada tramo

157
y en los puntos A, C, D, E y B sufre un ascenso o descenso igual al valor y dirección de las reacciones o fuerzas externas actuantes en el punto indicado. Para el diagrama de momento flector, las ecuaciones obtenidas nos indican que es una línea recta.
Con los valores obtenidos, graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector, tal como se muestra en la figura 5.26
Se puede observar, que los diagramas de fuerza cortante y momento flector empiezan en cero y terminan en cero.
Como se podrá apreciar de los diagramas, se grafica para fuerza cortante, positivo arriba y negativo abajo, en cambio, para momento flector, se graficará positivo abajo y negativo arriba, con la finalidad de aproximar el diagrama de momento flector con la deflexión de la viga, que es materia de estudio del curso Resistencia de Materiales.
Fig. 5.26
2. METODO DE LAS AREAS:
Para efectuar con mayor rapidez los diagramas de fuerza cortante y momento flector, aplicamos el Método de las áreas, cuya veracidad de cálculo es 100% válida para cargas puntuales y cargas uniformemente distribuidas.
DIAGRAMA “V”:
a) En el apoyo A, la cortante es igual al valor de la reacción en dicho punto, es decir 3P/2
b) En el tramo AC no existe fuerza externa, por ello, el diagrama de cortante permanece constante e igual a 3P/2
c) En el punto C aparece la fuerza P hacia abajo, lo que hace que el valor de la cortante en dicho punto disminuya la magnitud P y sea igual a P/2
d) En el tramo CD no existe carga externa aplicada, en consecuencia, el diagrama de cortante es constante e igual a P/2

158
e) En el punto D aparece otra fuerza P hacia abajo, que hace que la cortante disminuya dicho
valor y sea igual a –P/2
f) En el tramo DE no existe carga externa, en consecuencia el diagrama de fuerza cortante
permanece constante e igual a –P/2
g) En el punto E aparece otra fuerza externa P, que hace disminuir al diagrama de fuerza
cortante en dicho punto hasta –3P/2
h) En el tramo EB no existe fuerza cortante, por lo tanto el diagrama de fuerza cortante es
constante e igual a –3P/2
i) Finalmente, en el apoyo B existe una reacción vertical hacia arriba e igual a 3P/2, que hace
que el diagrama de fuerza cortante llegue a cero.
DIAGRAMA “M”:
Para graficar el diagrama de momento flector, el Método de las áreas se basa en un principio
básico, que indica que el diagrama de momento flector es igual al área del diagrama de fuerza
cortante, el cual lo aplicamos al presente problema.
M 0 A 
8
3PL
4
L
2
3P
MC  




2
PL
4
L
2
P
8
3PL
MD  



 
8
3PL
4
L
2
P
2
PL
ME  



 
0
4
L
2
3P
8
3PL
MB  



 
Como podemos apreciar, ambos métodos nos llevan a obtener los mismos resultados, quedando a
criterio del lector la aplicación indistinta del método más adecuado.
Efectivamente, para el presente problema, el momento flector máximo es PL/2 y sucede en el centro
de la viga, es decir en el punto D
La fuerza cortante máxima sucede en los apoyos, por ello, en vigas de concreto armado, para evitar
los agrietamientos en dichas zonas, se colocan los estribos menos espaciados, con la finalidad de
reducir dicho efecto.
PROBLEMA 5.9 ¿Cuál deberá ser la distancia “X” en la siguiente viga, para que el momento máximo
positivo sea numéricamente igual al momento máximo negativo?
Fig. 5.27

159
Solución:
Calculamos las reacciones en los apoyos, los cuales serán de 2T hacia arriba, debido a que la viga
es simétrica en geometría y cargas, esquematizando el diagrama de momento flector que se
producirá, lo cual se invita al lector a comprobar que se trata de parábolas cuadráticas, tal como se
Fig. 5.28
Por dato del problema:
( )
máx
( )
máx M M   
Planteamos las ecuaciones:
2.(1).(0,5) 2.(1 X)
2
X
X 2     




Efectuamos el cálculo, obteniendo una ecuación cuadrática:
X 2X 1 0 2   
Dicha ecuación tiene 2 soluciones, siendo la positiva la verdadera, es decir:
X  0,414m
PROBLEMA 5.10 Para la viga mostrada en la figura, sometida a una carga trapezoidal, determinar la
relación a/L, de tal manera, que la fuerza cortante V siempre será igual a cero en el punto medio.
Fig. 5.29

160
Solución:
Esquematizamos la viga con sus reacciones y distribución de cargas.
Fig. 5.30
M  0 B  0
3
L a
(L 2a)(W W )
2
1
2
L
V (L) W (L 2a) A 1 2 1  


 
   



 



  
 


  

6L
L aL 2a
W
6L
2L 5aL 2a
V W
2 2
2
2 2
A 1
Por dato del problema, la fuerza cortante en C es cero, lo que indica que la suma de las fuerzas
verticales hasta dicho punto será igual a cero, analizando el lado izquierdo o derecho de la viga. En
este caso, analizamos el lado izquierdo.
0
2
2
L
a
2
W W
W
6L
L aL 2a
W
6L
2L 5aL 2a
W
1 2
2 2 1
2
2 2
1 




 


 

 


  
 


  



 
 


 
 


  
 


  
8
2a L
W
8
6a 3L
W
6L
L aL 2a
W
6L
2L 5aL 2a
W 1 2
2 2
2
2 2
1
Para que se cumpla la condición del problema, los coeficientes de W1 deben ser iguales. Lo mismo
debe de suceder con los coeficientes de W2
Igualamos los coeficientes de W1, obteniendo:
8
6a 3L
6L
2L 5aL 2a 2 2 

 
8a 2aL L 0 2 2   
1 0
L
a
2.
L
a
8.
2
  



 



De donde:
0,25
L
a

Para comprobar, la veracidad del cálculo, igualamos los coeficientes de W2, obteniendo:
8
2a L
6L
L aL 2a 2 2 

 
8a 2aL L 0 2 2   

161
Como se obtiene la misma ecuación, entonces el resultado será el mismo, quedando demostrada la
veracidad del cálculo.
PROBLEMA 5.11 Para la viga mostrada en la figura, se pide:
a) Plantear la ecuación de la fuerza cortante y momento flector en función de “X”, cuando
0  X  4
b) Dibujar el diagrama de fuerza cortante y el diagrama de momento flector debidamente acotados.
Fig. 5.31
Solución:
M  0 A  V .(4) 350.(4).(2) 400.(5) 0 B   
V 1200N  B
F  0 Y  V 1200 350.(4) 400 0 A    
V  600N  A
F  0 X  H 0 A 
Planteamos la ecuación de la fuerza cortante para el tramo AB
V 600 350X AB    V V 600N A X 0   
 V V 800N B 0 X 4     
Como pasa de un valor positivo a otro negativo, entonces habrá un punto en el cual la fuerza
cortante será cero y que ocasionará un valor máximo del momento flector en dicho tramo. Para
ello, igualamos la ecuación de la cortante a cero y determinamos la distancia desde el apoyo A
que se produce dicho efecto.
650 350X  0
X 1,714m
Este punto, es denotado en la figura 5.32 como C
Ahora, planteamos la ecuación del momento flector para dicho tramo AB
2
AB 600X 175X
2
X
X 350 X 600 M   



   M M 0 A X 0   
 M M M 514,2N.m C máx X 1,714    
 M M 400N.m B X 4    

162
Como podemos apreciar, cuando la carga es distribuida, el diagrama de fuerza cortante será un
tramo de recta y el diagrama de momento flector una parábola cuadrática.
b) En función de los valores obtenidos por ecuaciones graficamos los diagramas en el tramo AB y
lo comparamos con el Método de las áreas, graficando el tramo restante, es decir BD
Para ello, a continuación damos a conocer los principios básicos que se debe de conocer para
aplicar el Método de las áreas, con la finalidad de no detenernos en este tipo de detalles en los
problemas posteriores.
1. Para el caso de cargas puntuales, el diagrama de fuerza cortante en un tramo determinado
será constante (recta horizontal) y el diagrama de momento flector será una recta inclinada.
2. Para cargas uniformemente distribuidas, el diagrama de fuerza cortante es una recta
inclinada y el diagrama de momento flector una parábola cuadrática.
3. Cuando exista una rótula, está tendrá efecto en el cálculo de reacciones y en el diagrama de
momento flector, cuyo valor debe ser cero en dicha rótula; sin embargo, en el diagrama de
fuerza cortante no tiene efecto, continuando el diagrama sin tomar en cuenta la rótula.
Aplicamos estos principios en los diagramas de fuerza cortante y momento flector.
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A existe una reacción vertical igual a 600N hacia arriba.
2. Luego viene una carga distribuida, dirigida hacia abajo, que irá disminuyendo gradualmente
hasta el apoyo B, donde su valor es la diferencia de 600N con la resultante de la carga
distribuida, es decir:
V 600 350.(4) 800N B 0     
3. Determinamos por relaciones de triángulos rectángulos el valor de la distancia “d” desde el
apoyo A, en cuyo punto C se tendrá que la fuerza cortante es cero.
4
1400
d
600
  d 1,714m
Como podemos apreciar, este valor coincide con el obtenido mediante la ecuación de la
fuerza cortante.
4. En el punto B, existe una reacción vertical igual a 1200N, que lo llevará hasta 400N
5. En el tramo BD no existe carga alguna, por ello, el diagrama de fuerza cortante será
constante.
6. En el extremo D existe una fuerza vertical hacia abajo, que lo lleva los 400N hasta cero,
cerrando el diagrama de fuerza cortante correctamente.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(1,714).(600) 514,2N.m
2
1
MC  
.(2,286).(800) 400N.m
2
1
M 514,2 B    
M 400 400.(1) 0 D    

163
Las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza cortante y momento flector se muestran en la figura 5.32
Fig. 5.32
Para distinguir la forma de la parábola en el tramo AB, recordamos, que para trazar una parábola como mínimo se necesitan 3 puntos, los cuales conocemos en los puntos A, C y B de la viga, uniendo de acuerdo a la escala indicada, quedando de la forma mostrada en la figura 5.32
En dicha figura, se ha agregado el diagrama de refuerzo, con la finalidad que el lector conozca la zona a reforzar cuando se trata de vigas de concreto armado, en el cual, como se sabe, el concreto trabaja muy bien en compresión y mal en tracción, siendo necesario el refuerzo con acero en dicha zona.
De acuerdo a la figura 5.25, podemos indicar que cuando el momento es positivo, la zona de tracción es la parte inferior y la zona de compresión la parte superior. Lo contrario sucede cuando el momento es negativo.
a) Determinar las componentes de reacción en los apoyos.
b) Graficar los diagramas de fuerza cortante y momento flector debidamente acotados.
Fig. 5.33

164
Solución:
a) Determinamos las reacciones en los apoyos:
M  0 A  V .(4) 4000.(5).(2,5) 800.(4) 0 B   
V 13300N  B
F  0 Y  V 13300 4000.(5) 800 0 A    
V  7500N  A
F  0 X  H 0 A 
b) Aplicamos el Método de las áreas para graficar los diagramas de fuerza cortante y momento
flector.
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A existe una reacción vertical igual a 7500N hacia arriba.
2. Luego, viene una carga distribuida, dirigida hacia abajo, que irá disminuyendo gradualmente
hasta el apoyo B, donde su valor es la diferencia de 7500N con la resultante de la carga
V 7500 4000.(4) 8500N B 0     
3. Determinamos por relaciones de triángulos rectángulos el valor de la distancia “d” desde el
apoyo A, en cuyo punto C se tendrá que la fuerza cortante es cero y en consecuencia, su
momento flector será máximo en dicho tramo.
4
16000
d
7500
  d 1,875m
4. En el punto B, existe una reacción vertical de 13300N y una carga vertical de 800N, cuya
acción conjunta hará que el valor de la cortante en dicho punto suba la diferencia, es decir,
12500N, llegando hasta 4000N
5. En el tramo BD existe una carga distribuida, que lo hará al valor de 4000N decrecer
gradualmente hasta llegar en D a cero, debido a que la resultante de la carga distribuida en
el tramo BD es también 4000N
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(1,875).(7500) 7031,25N.m
2
1
M MC máx   
.(2,125).(8500) 2000N.m
2
1
M 7031,25 B    
.(1).(4000) 0
2
1
M 2000 D    
Las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza cortante, momento flector y refuerzo se
muestran en la figura 5.34
Para graficar la parábola del tramo AB, aplicamos el mismo criterio del problema anterior, es
decir, unimos los valores de los momentos en los puntos A, C y B, de acuerdo a la escala

165
escogida y para la parábola en el tramo BD será la misma forma que en el tramo AC, debido a
que el diagrama de fuerza cortante tiene la misma forma para ambos tramos.
Fig. 5.34
PROBLEMA 5.13 Dada la siguiente viga, graficar los diagramas de fuerza cortante y momento
flector debidamente acotados.
Fig. 5.35
Solución:
M  0 A  V .(4) 500.(1) 800.(4).(2) 400.(1).(4,5) 0 B    
V 1925kgf  B
F  0 Y  V 1925 500 800.(4) 400.(1) 0 A     
V  2175kgf  A
F  0 X  H 0 A 

166
Fig. 5.36
A continuación, explicamos los diagramas de fuerzas internas.
DIAGRAMA “V”:
1. Iniciamos desde el extremo izquierdo de la viga en voladizo, teniendo una fuerza de 500kgf hacia
abajo que es constante en el tramo DA
2. En el apoyo A existe una reacción vertical hacia arriba de 2175kgf, que lo lleva de -500kgf hasta
1675kgf
3. En el tramo AB existe una carga distribuida de 800kgf/m que lo hace disminuir gradualmente
hasta el apoyo B, donde su valor es la diferencia entre 1675kgf con la resultante de la carga
V 1675 800.(4) 1525kgf B 0     
4. Determinamos por relaciones de triángulos rectángulos, el valor de la distancia “d” desde el
apoyo A, en cuyo punto C se tendrá que la fuerza cortante es cero y, en consecuencia, su
momento flector será máximo en dicho tramo.
4
3200
d
1675
  d  2,0938m
5. En el apoyo B existe una reacción vertical hacia arriba de 1925kgf, que lo lleva hasta 400kgf
6. En el tramo BE existe una carga distribuida de 400kgf/m que lo hace disminuir gradualmente,
cuya resultante de 400kgf lo lleva hasta cero en el extremo E

167
DIAGRAMA “M”:
M 0 D 
M 500.(1) 500kgf .m A    
.(2,0938).(1675) 1253,56kgf .m
2
1
M M 500 C máx     
.(1,9062).(1525) 200kgf .m
2
1
M 1253,56 B    
.(400).(1) 0
2
1
M 200 E    
Para graficar la parábola del tramo AB, aplicamos el mismo criterio del problema anterior, es decir
unimos los valores de los momentos en los puntos A, C y B, de acuerdo a la escala escogida y para
la parábola en el tramo BE será la misma forma que en el tramo AC, debido a que el diagrama de
fuerza cortante tiene la misma forma para ambos tramos.
Las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza cortante, momento flector y refuerzo se
muestran en la figura 5.36
PROBLEMA 5.14 Graficar los diagramas de fuerza cortante, momento flector y refuerzo, para la viga
mostrada en la figura 5.37
Fig. 5.37
Solución:
Determinamos las reacciones en los apoyos:
M  0 A  V .(8) 30.(2) 10.(4).(6) 50 0 B    
V 16,25kN  B
F  0 Y  V 30 10.(4) 16,25 0 A     
V  6,25kN  A
F  0 X  H 0 A 
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A, existe una reacción vertical de 6,25kN hacia abajo y es constante en el tramo AC
2. En el punto C existe una carga vertical hacia arriba de 30kN, que lo lleva de -6,25kN hasta
23,75kN
3. En el tramo CD no existe carga alguna, es por ello, que el diagrama de fuerza cortante es
constante e igual a 23,75kN

168
4. Desde el punto D hasta el apoyo B existe una carga uniformemente distribuida de 10kN/m que lo
reduce gradualmente hasta el apoyo B, donde su valor es la diferencia entre 23,75kN con la
resultante de la carga distribuida, es decir:
V 23,75 10.(4) 16,25kN B 0     
punto D, siendo en el punto E la fuerza cortante cero y, en consecuencia, su momento flector
será máximo en dicho tramo.
4
40
d
23,75
  d  2,375m
6. En el apoyo B existe una reacción vertical de 16,25kN hacia arriba que lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
M 6,25.(2) 12,5kN.m C    
M 12,5 23,75.(2) 35kN.m antes
D    
M 35 50 15kN.m después
D    
.(2,375).(23,75) 13,2kN.m
2
1
M 15 E    
.(1,625).(16,25) 0
2
1
M 13,2 B   
Fig. 5.38

169
Como podemos apreciar, aplicando el Método de las áreas, debemos de detenernos en el punto donde existe momento puntual, como es el caso del punto D, en cuyo lugar analizamos antes y después de la acción del momento, cuya variación en el diagrama de momento flector en dicho punto, debe ser igual al valor del momento.
En la figura 5.38, se muestran las reacciones en los apoyos, diagramas de fuerza cortante, momento flector y refuerzo.
PROBLEMA 5.15 Trazar los diagramas de cargas y de momento flector, correspondiente al diagrama de fuerza cortante que se da en la figura 5.39, sabiendo que la viga únicamente está sometida a cargas puntuales y uniformemente distribuidas.
Fig. 5.39
Solución:
A continuación, explicamos como se debe de ubicar las cargas en la viga de acuerdo al diagrama de fuerza cortante y en función de este diagrama, trazamos el diagrama de momento flector por el Método de las áreas.
DIAGRAMA DE CARGAS:
1. En el extremo C de la viga, existe una carga puntual de 5kN hacia abajo, debido a que en el diagrama de fuerza cortante desciende dicha magnitud.
2. En el tramo CA existe una carga uniformemente distribuida de 10kN/m hacia abajo, debido a que en el diagrama de fuerza cortante en dicho tramo desciende una magnitud de 10kN, equivalente a la acción de la carga distribuida en el tramo indicado.
3. En el apoyo A existe una reacción vertical hacia arriba e igual a 25kN, tal como se observa en el diagrama de fuerza cortante.
4. En el tramo AD no existe carga alguna, debido a que el diagrama de fuerza cortante permanece constante.
5. En el punto D de la viga existe una carga puntual hacia abajo e igual a 10kN, tal como se muestra en el diagrama de fuerza cortante.
6. En el tramo DB existe una carga uniformemente distribuida de 5kN/m hacia abajo, debido a que en el diagrama de fuerza cortante en dicho tramo desciende la magnitud de 10kN, equivalente a la acción de la carga distribuida en el tramo indicado.

170
7. En el apoyo B existe una reacción vertical de 10kN hacia arriba que hace cerrar el diagrama de
fuerza cortante.
DIAGRAMA “M”:
M 0 C 
10kN.m
2
(5 15).(1)
MA  

 
M 10 10.(2) 10kN.m D    
.(2).(10) 0
2
1
M 10 B   
Para saber la forma de la parábola en el tramo CA, analizamos de otra forma, dividiendo el diagrama
de fuerza cortante de dicho tramo en dos partes de longitud 0,5m cada tramo, siendo el área del lado
izquierdo menor que el área del lado derecho, lo que implica que el valor del momento en el centro
de dicho tramo CA es menor que el 50% del momento en el extremo A, lo que implica que la única
forma que se pueden unir tres puntos para graficar la parábola es la mostrada en la figura 5.40
Para el tramo DB la forma de la parábola será la misma que en el tramo CA por la forma de la
pendiente del diagrama de fuerza cortante.
En la figura 5.40 se muestran el diagrama de cargas, reacciones en los apoyos y los diagramas de
fuerza cortante, momento flector y refuerzo.
Fig. 5.40

171
PROBLEMA 5.16 Para la viga mostrada en la figura 5.41, se pide determinar:
a) Las fuerzas internas a 2,5m a la derecha del apoyo A
b) Las expresiones de fuerza cortante y momento flector a la distancia “X” indicada (0  X  2m)
c) Las gráficas de los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector, debidamente
acotados.
Fig. 5.41
Solución:
F  0 X  H 400cos60 0 o
A   
H  200kgf  A
M  0 A  V .(5) 300.(2).(1) 700.(2).(4) 400sen60 (6) 0 o
B    
V 1655,69kgf  B
F  0 Y  V 1655,69 600 1400 400sen60 0 o
A     
V  690,72kgf  A
Efectuamos un corte a 2,5m a la derecha del apoyo A y analizamos su equilibrio, determinando
las fuerzas internas en dicho punto, denotado como C
F  0 X  N 200 0 C  
N 200kgf C 
F  0 Y  690,72 600 V 0 C   
V 90,72kgf C 
M  0 C  690,72.(2,5) 300.(2).(1,5) M 0 C    
M 826,8kgf .m C 
Fig. 5.42

172
b) Para determinar las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector a una distancia “X” del
apoyo A, es decir en el tramo AD de la figura 5.43, efectuamos un corte en D y analizamos el
equilibrio del tramo AD
F  0 X  N 200 0 D  
N 200kgf D 
F  0 Y  690,72 300X V 0 D   
V 300X 690,72 D   
M  0 D  M 0
2
X
690,72X 300X. D   



 
M 150X 690,72X 2
D   
Fig. 5.43
c) Graficamos los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector.
DIAGRAMA “N”:
Como podemos apreciar, en la viga en ambos extremos existen fuerzas de tracción de 200kgf, lo
que implica que toda la viga está sometida a dicha acción.
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A existe una componente de reacción que es vertical hacia arriba de 690,72kgf
2. En el tramo AE existe una carga distribuida de 300kgf/m que lo reduce gradualmente hasta
90,72kgf que corresponde al punto E
3. En el tramo EF no existe carga alguna, por ello, el diagrama de fuerza cortante permanece
constante e igual a 90,72kgf
4. Desde el punto F hasta el apoyo B existe una carga uniformemente distribuida de 700kgf/m
que lo reduce gradualmente hasta el apoyo B, donde su valor es la diferencia entre 90,72kgf
con la resultante de la carga distribuida, es decir:
V 90,72 700.(2) 1309,28kgf B 0     
punto F, siendo en el punto G la fuerza cortante cero y, en consecuencia, su momento flector
será máximo en dicho tramo.
2
1400
d
90,72
  d  0,1296m

173
6. En el apoyo B existe una reacción vertical hacia arriba de 1655,69kgf que lo lleva hasta
346,41kgf
7. Este valor es constante en el tramo BH, existiendo en el extremo H una carga vertical de
346,41kgf que lo hace descender hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
781,44kgf .m
2
(690,72 90,72).(2)
ME 


M 781,44 90,72.(1) 872,16kgf .m F   
.(0,1296).(90,72) 878,03kgf .m
2
1
M 872,16 G   
.(1,8704).(1309,28) 346,41kgf .m
2
1
M 878,03 B    
M 346,41 346,41.(1) 0 H    
En la figura 5.44 se muestran las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza axial,
fuerza cortante y momento flector.
Fig. 5.44

174
PROBLEMA 5.17 Graficar los diagramas de fuerza axial o normal, fuerza cortante, momento flector y
refuerzo para la viga mostrada en la figura 5.45
Fig. 5.45
Solución:
Determinamos las reacciones en los apoyos:
M  0 A  V .(9) 360.(3,6) 45.(13,5).(6,75) 180sen37 (13,5) 0 o
B    
V  761,625kN  B
F  0 Y  V 761,625 360 45.(13,5) 180sen37 0 o
A     
V  313,875kN  A
F  0 X  H 180cos37 0 o
A  
H 144kN A
A continuación, explicamos como se debe de graficar los diagramas N, V y M
DIAGRAMA “N”:
Como podemos apreciar, en la viga en ambos extremos existen fuerzas de compresión de 144kN, lo
que implica que toda la viga está sometida a dicha acción.
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A existe una componente de reacción vertical hacia arriba e igual a 313,875kN
2. En el tramo AC existe una carga uniformemente distribuida de 45kN/m que lo hace descender
gradualmente 162kN, llegando al punto C con un valor de fuerza cortante igual a 151,875kN
3. En el punto C existe una carga puntual hacia abajo de 360kN, que lo hace descender de
151,875kN hasta -208,125kN
4. En el tramo CB existe una carga uniformemente distribuida de 45kN/m que lo hace descender
gradualmente 243kN, llegando al apoyo B con un valor de fuerza cortante igual a -451,125kN
5. En el apoyo B existe una reacción vertical de 761,625kN hacia arriba llevándolo hasta 310,5kN
6. En el tramo BD existe una carga uniformemente distribuida de 45kN/m que lo hace descender
gradualmente 202,5kN llegando al punto D con una valor de fuerza cortante igual a 108kN
7. En el extremo D de la viga existe una fuerza, cuya componente vertical es de 108kN hacia abajo,
que lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
838,35kN.m
2
(313,875 151,875).(3,6)
MC 



175
941,625kN.m
2
(208,125 451,125).(5,4)
M 838,35 B  

 
0
2
(310,5 108).(4,5)
M 941,625 D 

  
En la figura 5.46 se muestran las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza axial, fuerza
cortante, momento flector y refuerzo.
Fig. 5.46
PROBLEMA 5.18 Para la viga mostrada en la figura 5.47, determinar:
a) Las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector para los tramos AC y CB en términos de
“X”, considerando el origen en A
Fig. 5.47

176
Solución:
M  0 A  .(3).(2).(2) 2.(4).(5) 3 0
2
1
V .(7) 1.(3) 0,5.(8) B      
V  8T  B
F  0 Y  .(2).(3) 2.(4) 0
2
1
V 8 1 0,5 A      
V  4,5T  A
F  0 X  H 0 A 
Planteamos las ecuaciones en los tramos requeridos, efectuando un corte en dichos tramos y
analizando su equilibrio.
TRAMO AC (0  X  3)
Previamente determinamos el valor de WX utilizando la relación de triángulos rectángulos.
3
2
X
WX  
3
2X
WX 
Luego, determinamos las fuerzas internas en el punto E, lugar donde se ha efectuado el corte.
F  0 X  N 0 E 
F  0 Y  V 0
3
2X
.(X).
2
1
4,5 E   




3
X
V 4,5
2
E  
M  0 E  M 0
3
X
.
3
2X
.(X).
2
1
4,5X E   







 
9
X
M 4,5X
3
E  
Fig. 5.48
TRAMO CB (3  X  7)
Analizamos el equilibrio de la parte izquierda de la viga hasta el punto D, lugar del corte.
F  0 X  N 0 D 

177
F  0 Y  .(2).(3) 2.(X 3) V 0
2
1
4,5 1 D      
V 2X 6,5 D   
M  0 D  3 M 0
2
(X 3)
(2).(3).(1 X 3) 2.
2
1
4,5X 1.(X 3) D
2
  

      
M X 6,5X 3 2
D    
Fig. 5.49
b) Graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector, analizando tramo por tramo.
TRAMO AC (0  X  3)
Aplicamos las ecuaciones obtenidas para dicho tramo, debido a que como es carga triangular, el
método de las áreas no es recomendable aplicarlo para tal tipo de cargas.
V V 4,5T A X 0   
3,75T
3
1,5
V V 4,5
2
G X 1,5     
1,5T
3
3
V V 4,5
2
C 0 X 3      
M M 0 A X 0   
6,375T.m
9
1,5
M M 4,5.(1,5)
3
G X 1,5     
10,5T.m
9
3
M M 4,5.(3)
3
C 0 X 3      
TRAMO CB (3  X  7)
En este tramo podemos aplicar indistintamente el Método de las áreas o las ecuaciones
obtenidas, efectuando la comparación de los resultados para el diagrama de fuerza cortante.
METODO DE LAS AREAS:
DIAGRAMA “V”:
1. En el punto C hay una fuerza de 1T hacia abajo que lo reduce al valor de 1,5T hasta 0,5T
2. En el tramo CB existe una carga uniformemente distribuida igual a 2T/m que lo reduce
gradualmente desde 0,5T hasta -7,5T

178
3. Por relaciones de triángulos rectángulos determinamos el valor de la distancia donde la
fuerza cortante es cero.
4
8
d
0,5
  d  0,25m
DIAGRAMA “M”:
M 10,5 3 13,5T.m C 0    
.(0,25).(0,5) 13,562T.m
2
1
M M 13,5 H máx    
.(3,75).(7,5) 0,5T.m
2
1
M 13,562 B    
ECUACIONES:
Comprobamos los valores obtenidos anteriormente en dicho tramo por las ecuaciones
correspondientes al tramo analizado.
V V 2.(3) 6,5 0,5T C 0 X 3       
V V 2.(3,25) 6,5 0 H X 3,25      
V V 2.(7) 6,5 7,5T B 0 X 7        
M M 3 6,5.(3) 3 13,5T.m 2
C 0 X 3        
M M 3,25 6,5.(3,25) 3 13,562T.m 2
H X 3,25       
M M 7 6,5.(7) 3 0,5T.m 2
B X 7        
Como se ha podido apreciar, son los mismos resultados los obtenidos por ambos métodos, es
por ello, de ahora en adelante para problemas similares, solo en el tramo de carga triangular se
aplicarán las ecuaciones correspondientes y en el resto de tramos el Método de las áreas.
TRAMO BF (7  X  8)
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo B existe una reacción vertical hacia arriba de 8T que lo lleva de -7,5T hasta 0,5T
2. En el tramo BF no existe carga alguna, siendo constante el diagrama de fuerza cortante e
igual a 0,5T hasta llegar al extremo F de la viga, donde la carga vertical hacia debajo de 0,5T
lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0,5 0,5.(1) 0 F    
En la figura 5.50 se muestran las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza cortante y
momento flector.

179
Fig. 5.50
PROBLEMA 5.19 Para la viga simplemente apoyada mostrada en la figura 5.51, se pide:
a) Determinar las ecuaciones de la fuerza cortante y el momento flector para el tramo BC en
términos de “X” (0  X  6m) , considerando el origen en B
b) Dibujar el diagrama de fuerza cortante y diagrama de momento flector debidamente acotados.
Fig. 5.51
Solución:
M  0 A  .(8).(6).(6) 8 8 0
2
1
V .(8) 20.(2) 2.(2).(1) C      
V  23,5T  C
F  0 Y  .(8).(6) 0
2
1
V 23,5 20 2.(2) A     

180
V  24,5T  A
F  0 X  H 0 A 
Determinamos el valor de WX para la carga triangular, mediante relación de triángulos
rectángulos.
6
8
X
WX  
3
4X
WX 
Fig. 5.52
Ahora, planteamos las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector, aplicando la
metodología alterna, sin necesidad de efectuar corte alguno, solo efectuando la suma de fuerzas
verticales para la cortante y el momento respecto al punto correspondiente a WX, quedando a
criterio del lector la comprobación mediante el equilibrio explicado anteriormente.
0,667X 0,5
3
4X
(X).
2
1
V 24,5 2.(2) 20 2
BC    



   
Luego, la cortante en este tramo será cero cuando X  0,866m
0,222X 0,5X 37
3
X
.
3
4X
.(X).
2
1
M 24,5.(2 X) 2.(2).(1 X) 20X 8 3
BC     

 
 


      
b) Para graficar el diagrama de fuerza cortante y momento flector, aplicamos el Método de las
áreas para el tramo AB y las ecuaciones obtenidas anteriormente para el tramo BC
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo A existe una reacción vertical hacia arriba de 24,5T
2. En el tramo AB existe una carga uniformemente distribuida que lo hace descender
gradualmente hasta 20,5T
3. En el punto B existe una carga puntual de 20T hacia abajo, que lo hace descender hasta
0,5T
4. Para el tramo BC aplicamos las ecuaciones obteniendo el mismo valor para el punto B+0,
que es después de aplicar la carga de 20T hacia abajo.
V V 0,667.(0) 0,5 0,5T B 0 X 0       
V V 0,667.(6) 0,5 23,5T 2
C 0 X 6        
5. En el apoyo B existe una reacción vertical de 23,5T hacia arriba que lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
45T.m
2
(24,5 20,5).(2)
M B 0 

 

181
M 45 8 37T.m B 0    
M M M 0,222.(0,866) 0,5.(0,866) 37 37,29T.m 3
X 0,866
máx
D BC        
M M 0,222.(6) 0,5.(6) 37 8T.m 3
C 0 X 6         
M 8 8 0 C 0     
En la figura 5.53 se muestran las reacciones en los apoyos y los diagramas de fuerza cortante y
momento flector.
Fig. 5.53
Fig. 5.54

182
Solución:
a) Calculamos las reacciones en los apoyos, efectuando un corte en la rótula y analizando el
equilibrio en la parte izquierda de la viga.
M  0 izq
C  .(8).(3).(4) 0
2
1
V .(3) 6.(1,5) A    
V 19T  A
Fig. 5.55
Ahora, determinamos las reacciones en el empotramiento en B, analizando el equilibrio de toda
la viga.
F  0 X  H 0 B 
F  0 Y  .(8).(3) 6 2.(3) 0
2
1
19 VB     
V  5T  B
M  0 B  .(8).(3).(7) 6.(4,5) 2.(3).(1,5) M 0
2
1
19.(6) B      
M 6T.m B 
Fig. 5.56
b) Determinamos el valor de WX para la carga triangular, mediante relación de triángulos
rectángulos.
3
8
X
WX  
3
8X
WX 
Fig. 5.57

183
Ahora, planteamos las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector para el tramo
indicado.
3
4X
.(X)
3
8X
.
2
1
V
2
DA   



   V V 0 X 0 D   
3T
3
4.(1,5)
V
2
X 1,5     
12T
3
4.(3)
V V
2
X 3 A 0       
9
4X
3
X
.
3
4X
M
2 3
DA   



   M M 0 X 0 D   
1,5T.m
9
4.(1,5)
M
3
X 1,5     
12T.m
9
4.(3)
M M
3
X 3 A      
Graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector, considerando los valores
obtenidos para el tramo DA, mediante las ecuaciones y para el resto de la viga por los métodos
conocidos.
DIAGRAMA “V”:
1. En el apoyo B existe una reacción vertical hacia arriba de 19T, que lo lleva desde -12T hasta
7T, siendo constante en el tramo AE, debido a que no existe carga alguna.
2. En el punto E existe una carga de 6T vertical hacia abajo, que lo lleva hasta 1T, siendo
constante en el tramo EC
3. Desde C hasta B existe una carga uniformemente distribuida de 2T/m que lo reduce
gradualmente desde 1T hasta -5T, siendo el valor de la cortante cero en el punto ubicado a
la distancia de 0,5m de la rótula C
4. En el empotramiento B existe una reacción vertical de 5T que lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 12T.m A  
M 12 7.(1,5) 1,5T.m E     
M 1,5 1.(1,5) 0 C    
.(1).(0,5) 0,25T.m
2
1
MF  
.(5).(2,5) 6T.m
2
1
M 0,25 B 0     
M 6 6 0 B 0     
Los diagramas de fuerza cortante, momento flector y refuerzo se muestran en la figura 5.58,
donde se aprecia que se cumple con la condición que el momento flector en la rótula es cero.

184
Fig. 5.58
PROBLEMA 5.21 Grafique los diagramas de fuerza cortante y momento flector para la viga
mostrada en la figura 5.59
Fig. 5.59
Solución:
Calculamos las fuerzas internas en cada tramo.
TRAMO BC:
M  0 B  V .(4) 10.(4).(2) 0 C    V  20T  C
F  0 Y  V 20 10.(4) 0 B     V  20T  B
Fig. 5.60

185
TRAMO AB:
F  0 Y  V 20 10.(4) 0 A      V  20T  A
M  0 A  M 20.(4) 10.(4).(2) 0 A     M 0 A 
Fig. 5.61
En base a los resultados obtenidos, graficamos los diagramas correspondientes de fuerza cortante y
momento flector.
DIAGRAMA “V”:
1. En el empotramiento A existe una reacción vertical de 20T hacia abajo.
2. En el tramo AB existe una carga uniformemente distribuida de 10T/m hacia arriba, que lo hace
crecer gradualmente desde -20T hasta 20T en la rótula B
3. En el tramo BC existe una carga uniformemente distribuida de 10T/m hacia abajo, que lo hace
descender gradualmente desde 20T hasta -20T en la rótula C
4. En el tramo CD existe una carga uniformemente distribuida de 10T/m hacia arriba que lo hace
crecer gradualmente desde -20T hasta 20T en el empotramiento D
5. En el empotramiento D existe una reacción vertical de 20T hacia abajo, que lo lleva a cero.
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(20).(2) 20T.m
2
1
ME    
.(20).(2) 0
2
1
M 20 B    
.(20).(2) 20T.m
2
1
MF  
.(20).(2) 0
2
1
M 20 C   
.(20).(2) 20T.m
2
1
MG    
.(20).(2) 0
2
1
M 20 D    
Como se puede apreciar en la figura 5.62, se cumple que los momentos en las rótulas B y C son
ceros. También se puede indicar, que si el sistema es simétrico en geometría y cargas, entonces su
diagrama de fuerza cortante es antisimétrico y el diagrama de momento flector simétrico.

186
Fig. 5.62
PROBLEMA 5.22 Para la viga mostrada en la figura 5.63, se pide:
a) Determinar las ecuaciones de la fuerza cortante y momento flector para el tramo izquierdo en
términos de X (0  X  3m) , considerando el origen en A
b) Dibujar el diagrama de fuerza cortante y diagrama de momento flector debidamente acotados.
Fig. 5.63
Solución:
a) Calculamos las reacciones en los apoyos, analizando en un inicio el equilibrio total de la viga.
F  0 X  H 0 A 
Luego, efectuamos un corte en la rótula B y analizamos el equilibrio de la parte izquierda de la
viga.
F  0 X  H 0 B 

187
M  0 B  .(2).(3).(2) 0
2
1
V .(4) A     V 1,5T  A
F  0 Y  .(2).(3) 0
2
1
1,5 VB     V 1,5T  B
Fig. 5.64
Determinamos las ecuaciones de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para el tramo
AE de la viga.
3
2
X
WX  
3
2X
WX 
F  0 X  N 0 AE 
F  0 Y  V 0
3
2X
.(X).
2
1
1,5 AE   



 
3
X
V 1,5
2
AE  
M  0 i  0
3
X
.
3
X
M 1,5.(X)
2
 



 


 


  
9
X
M 1,5X
3
AE  
Fig. 5.65
Ahora, calculamos las otras reacciones, analizando el equilibrio del tramo BCD de la viga.
M  0 D  1,5.(5) 4.(4).(2) 1 V .(4) 0 C      V  9,625T  C
F  0 Y  9,625 V 1,5 4.(4) 0 D      V  7,875T  D
Fig. 5.66

188
b) En el tramo AE, determinamos el punto donde la fuerza cortante es cero, igualando a cero la
ecuación de la fuerza cortante.
0
3
X
1,5
2
   X  2,1213m
Calculamos los valores de la fuerza cortante y momento flector para el tramo AE, tal como se
muestra en la tabla 5.1
Tabla 5.1
DISTANCIA
(m)
V
(T)
M
(T.m)
X  0 1,5 0
X 1,5 0,75 1,875
X  2,1213 0 2,1213
X  3 1,5 1,5
Con los valores obtenidos, graficamos los diagramas de fuerza cortante y momento flector en el
tramo AE y para el resto de la viga por los métodos conocidos, tal como se muestra en la figura
5.67
Fig. 5.67

189
DIAGRAMA “V”:
1. En el tramo EC no existe carga alguna, por ello, el diagrama de fuerza cortante es constante
e igual a -1,5T
2. En el apoyo C existe una reacción vertical hacia arriba de 9,625T que lo lleva desde -1,5T
hasta 8,125T
3. En el tramo CD existe una carga uniformemente distribuida de 4T/m que lo hace decrecer
gradualmente desde 8,125T hasta -7,875T
4. En el apoyo D existe una reacción vertical de 7,875T que lo lleva hasta cero.
DIAGRAMA “M”:
M 1,5 1,5.(1) 0 B   
M 0 1,5.(1) 1,5T.m C 0     
M 1,5 1 0,5T.m C 0      
.(8,125).(2,03125) 7,7519T.m
2
1
M 0,5 H    
.(7,875).(1,96875) 0
2
1
M 7,7519 D   
5.3 DIAGRAMAS EN PORTICOS
PROBLEMA 5.23 Grafique los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para la
estructura mostrada en la figura 5.68
Fig. 5.68
Solución:
M  0 A  V .(9) 30.(4,5 2).(2,25 2) 45.(7,5).(8,25) 0 C   
V  376,875kN  C
F  0 X  H 30.(4,5 2).sen45 0 o
A   
H 135kN A

190
F  0 Y  V 376,875 30.(4,5 2).cos 45 45.(7,5) 0 o
A    
V  95,625kN  A
Ahora, graficamos los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector.
DIAGRAMA “N”:
Como sabemos, las fuerzas axiales van orientadas a lo largo de cada barra y pueden ser de tracción
(origina alargamiento) o de compresión (ocasiona acortamiento).
Para ello, proyectamos las fuerzas a lo largo de cada barra en su eje longitudinal.
N 135cos 45 95,625cos 45 27,84kN o o
AB    (TRACCION)
N 0 BC 
N 0 CD 
Con los valores obtenidos, graficamos el diagrama de fuerza axial, tal como se muestra en la figura
5.69
Fig. 5.69
DIAGRAMA “V”:
Efectuamos en forma análoga, pero proyectamos en forma perpendicular al eje de la barra,
codificando el subíndice como el punto en el cual se analiza y superíndice el tramo respectivo.
V 95,625sen45 135sen45 163,07kN AB o o
A   
V 163,07 30.(4,5 2) 27,84kN AB
B    
V 95,625 30.(4,5 2)sen45 39,375kN BC o
B    
V 39,375 45.(4,5) 241,875kN BC
C     
V 241,875 376,875 135kN CD
C    
V 135 45.(3) 0 CD
D   
Determinamos la distancia “d” desde el apoyo A, en el tramo AB, donde la fuerza cortante es cero.
4,5 2
190,91
d
163,07
  d  5,4357m

191
Con los valores obtenidos, graficamos el diagrama de fuerza cortante, tal como se muestra en la
figura 5.70
Fig. 5.70
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(163,07).(5,4357) 443,2kN.m
2
1
ME  
.(27,84).(0,9283) 430,28kN.m
2
1
M 443,2 B   
.(4,5) 202,5kN.m
2
(241,875 39,375)
M 430,28 C  

 
.(135).(3) 0
2
1
M 202,5 D    
Con los valores obtenidos, graficamos el diagrama de momento flector, tal como se muestra en la
figura 5.71
Fig. 5.71

192
PROBLEMA 5.24 Graficar los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para el
pórtico mostrado en la figura 5.72
Fig. 5.72
Solución:
M  0 A  V .(4) 4.(3) 3.(4).(2) 0 D     V  3T  D
F  0 Y  V 3 3.(4) 0 A     V  9T  A
F  0 X  H 4 0 A    H  4T A
En la figura 5.73,a se muestran las reacciones en los apoyos.
DIAGRAMA “N”:
Como sabemos, las fuerzas axiales van orientadas a lo largo de cada barra y pueden ser de tracción
(origina alargamiento) o de compresión (ocasiona acortamiento).
Para ello, proyectamos las fuerzas a lo largo de cada barra en su eje longitudinal.
N 9T AB   (COMPRESION)
N 4T BC   (COMPRESION)
N 3T CD   (COMPRESION)
5.73,b
DIAGRAMA “V”:
Efectuamos en forma análoga, pero proyectamos en forma perpendicular al eje de la barra,
codificando el subíndice como el punto en el cual se analiza y superíndice el tramo respectivo.
V 4T AB
A  
V 4T AB
B  
V 9T BC
B 
V 9 3.(4) 3T BC
C    

193
V 0 CD
C 
V 0 CD
D 
Determinamos la distancia “d” desde el nudo B, en el tramo BC, donde la fuerza cortante es cero.
4
12
d
9
  d  3m
figura 5.73,c
Fig. 5.73
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
M 4.(3) 12T.m B    
.(3).(9) 1,5T.m
2
1
M 12 E    
.(1).(3) 0
2
1
M 1,5 C   
M 0 D 

194
figura 5.73,d
PROBLEMA 5.25 Grafique los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para el
Fig. 5.74
Solución:
M  0 A  V .(4) 2.(3) 2.(3) 3.(4).(2) 1 0 D     
V  6,25T  D
F  0 Y  V 6,25 3.(4) 0 A   
V  5,75T  A
F  0 X  H 2 2 0 A   
H 0 A 
DIAGRAMA “N”:
N 5,75T AB   (COMPRESION)
N 6,25T CD   (COMPRESION)
5.75,b
DIAGRAMA “V”:
V 0 AB
A 
V 0 AB
B 
V 5,75T BC
B 

195
V 5,75 3.(4) 6,25T BC
C    
V 0 CD
C 
V 0 CD
D 
figura 5.75,c
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
M 0 B 
.(1,917).(5,75) 5,51T.m
2
1
ME  
.(2,083).(6,25) 1T.m
2
1
M 5,51 C 0     
M 1 1 0 C 0     
M 0 D 
figura 5.75,d
Fig. 5.75

196
Fig. 5.76
Solución:
M  0 A  .(6).(600).(4) 0
2
1
V .(6) 1200.(4) 400.(6).(3) D    
V 1600kgf  D
F  0 Y  .(6).(600) 0
2
1
V 1600 A   
V  200kgf  A
F  0 X  H 400.(6) 1200 0 A    
H 1200kgf  A
DIAGRAMA “N”:
N 200kgf AB   (COMPRESION)
N 1200kgf BC   (COMPRESION)
N 1600kgf CD   (COMPRESION)
5.78,b
DIAGRAMA “V”:
V 1200kgf AB
A 
V 1200 400.(6) 1200kgf AB
B    
Para graficar el diagrama de cortante en el tramo BC por existir carga triangular, debemos de
plantear una ecuación, analizando previamente la carga triangular que se muestra en la figura 5.77
6
600
X
Y
  Y 100X

197
Fig. 5.77
BC 2
X .(X).(100X) 200 50X
2
1
V  200   
Ahora, determinamos la fuerza cortante igual a cero, porque ahí se producirá el momento flector
máximo en el tramo analizado.
200 50X 0 2    X  2m
Calculamos los valores de la fuerza cortante para el tramo BC, tal como se muestra en la tabla 5.2
Tabla 5.2
PUNTO DISTANCIA
(m)
V
(kgf)
M
(kgf.m)
B X  0 200 0
F X  2 0 266,67
C X  6 1600  2400
V 1200kgf CD
C 
V 1200kgf CD
G 0  
V 1200 1200 0 CD
G 0    
V 0 CD
D 
figura 5.78,c
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(3).(1200) 1800kgf .m
2
1
ME  
.(3).(1200) 0
2
1
M 1800 B   
Para graficar el diagrama de momento flector en el tramo BC, planteamos la ecuación para dicho
tramo.
3
50X
200X
3
X
M 200X 50X .
3
BC 2
X   



 
Calculamos los valores del momento flector para el tramo BC, tal como se muestra en la tabla 5.2
M 2400 1200.(2) 0 G    

198
M 0 D 
figura 5.78,d
Fig. 5.78
Fig. 5.79

199
Solución:
M  0 A  V .(6) 4.(3).(1,5).2 0 E    V  6T  E
F  0 Y  V 6 0 A     V  6T  A
M  0 der
C  6.(3) 4.(3).(1,5) H .(3) 0 E     H 12T E
F  0 X  4.(3).2 12 H 0 A     H 12T A
DIAGRAMA “N”:
N 6T AB  (TRACCION)
N 0 BD 
N 6T DE   (COMPRESION)
5.80,b
DIAGRAMA “V”:
V 12T AB
A 
V 12 4.(3) 0 AB
B   
V 6T BD
B  
V 6T BD
D  
V 0 DE
D 
V 4.(3) 12T DE
E  
figura 5.80,c
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
.(1,5) 13,5T.m
2
12 6
MAB
centro  


 

.(1,5).(6) 18T.m
2
1
M 13,5 B   
M 18 6.(3) 0 C   
M 6.(3) 18T.m D    
.(6).(1,5) 13,5T.m
2
1
M 18 DE
centro     

200
.(1,5) 0
2
12 6
M 13,5 E  


 
  
figura 5.80,d
Fig. 5.80

201
Fig. 5.81
Solución:
M  0 A  V .(8) 2.(2) 1.(4) 3.(5).(5,5) 1 0 D     
V 10,4375T  D
F  0 Y  V 10,4375 3.(5) 0 A   
V  4,5625T  A
F  0 X  H 1 2 0 A   
H 1T A
DIAGRAMA “N”:
Para el tramo AB, proyectamos las componentes de reacción a lo largo del tramo.
N 4,5625.cos37 1.cos53 4,25T o o
AB      (COMPRESION)
N 10,4375T CD   (COMPRESION)
5.82,b
DIAGRAMA “V”:
Para el tramo AB, proyectamos las fuerzas en forma perpendicular al eje del tramo.
V 4,5625.sen37 1.sen53 1,9375T AB o o
A   
V 1,9375T AB
B 
V 4,5625T BC
B 
V 4,5625 3.(5) 10,4375T BC
C    

202
V 2T CD
C 
V 2T CD
F 0  
V 2 2 0 CD
F 0    
V 0 CD
D 
figura 5.82,c
Fig. 5.82
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
M 1,9375.(5) 9,6875T.m B  
.(1,5208).(4,5625) 13,1568T.m
2
1
M 9,6875 E   
.(3,4792).(10,4375) 5T.m
2
1
M 13,1568 C 0     
M 5 1 4T.m C 0      
M 4 2.(2) 0 F    
M 0 D 

203
figura 5.82,d
PROBLEMA 5.29 Grafique los diagramas de fuerza axial, fuerza cortante y momento flector para la
estructura mostrada en la figura 5.83
Fig. 5.83
Solución:
Como se trata de una estructura en voladizo, no es necesario calcular las reacciones en el
empotramiento, pudiendo graficar desde el extremo libre D hasta el empotramiento, avanzando
tramo por tramo.
DIAGRAMA “N”:
N 0 DC 
N 7cos53 4,2kN o
CB     (COMPRESION)
N 0 BA 
5.84,a
DIAGRAMA “V”:
V 7kN DC
D  
V 7kN DC
C  
V 7sen53 5,6kN CB o
C  
V 5,6kN CB
B 
V 7kN BA
B  
V 7 2.(8) 9kN BA
A    
figura 5.84,b
DIAGRAMA “M”:
M 0 DC
D 
M 7.(8) 56kN.m DC
C  

204
M 56 24 32kN.m CB
C   
M 32 5,6.(10) 24kN.m CB
B    
M 24kN.m BA
B  
.(3,5).(7) 11,75kN.m
2
1
M 24 BA
E     
.(4,5).(9) 32kN.m
2
1
M 11,75 BA
A     
figura 5.84,c
Fig. 5.84
Fig. 5.85
Solución:
Como se sabe, para estructuras isostáticas, el cálculo de reacciones y los diagramas N, V, M no
dependen del apoyo elástico. Por ello, el apoyo C puede asumirse como un apoyo movible.

205
Ahora, calculamos las reacciones en los apoyos:
F  0 Y  V 3.(4) 0 C    V 12kN  C
M  0 B  H .(10) 3.(4).(2) 10.(6) 12 0 A      H  4,8kN A
F  0 X  4,8 H 10 4 0 B      H  9,2kN B
DIAGRAMA “N”:
N 0 AD 
N 9,2kN DB  (TRACCION)
N 0 FC 
N 12kN EF   (COMPRESION)
5.86,b
Fig. 5.86

206
DIAGRAMA “V”:
V 4,8kN AG
A  
V 4,8kN AG
G  
V 4,8 10 5,2kN GD
G    
V 5,2kN GD
D 
V 0 DE
D 
V 0 DE
E 
V 12kN CF
C  
V 12kN CF
F  
V 0 FE
F 
V 0 FE
E 
V 12kN EB
E 
V 12 3.(4) 0 EB
B   
figura 5.86,c
DIAGRAMA “M”:
M 0 AD
A 
M 4,8.(4) 19,2kN.m AD
G    
M 19,2 5,2.(6) 12kN.m AD
D    
M 12kN.m DE 
M 12kN.m CF
C  
M 12 12.(4) 36kN.m CF
F    
M 36kN.m FE 
M 0 BE
B 
.(4).(12) 24kN.m
2
1
MBE
E    
Como comprobación final del equilibrio del nudo E, analizamos las fuerzas y momentos actuantes en
dicho nudo, los cuales se muestran en la figura 5.87
F  0 X  9,2  9,2  0
F  0 Y  12 12  0
M  0 E  12  24  36  0

207
Fig. 5.87
De esta manera, con los valores obtenidos, graficamos el diagrama de momento flector, tal como se
muestra en la figura 5.86,d
Fig. 5.88
Solución:
Como se sabe, para cuerpos absolutamente rígidos (EI  ) no existen diagramas N, V, M. Tal tipo
de cuerpos no se deforman, por ello, no se muestran los diagramas N, V, M
En la realidad, tal tipo de cuerpos no existen, pero cuando las relaciones de rigidez entre elementos
estructurales es alta, se considera al de mayor rigidez como absolutamente rígido, lo cual es
característico en sistemas estructurales hiperestáticos (estáticamente indeterminados), asumiendo,
para ello, una rigidez infinita EI   o EI
Para el presente problema, la rigidez del elemento BD es finita, pero bastante grande, en
comparación con los otros elementos, es por ello, que a dicho elemento se le ha considerado como
elemento rígido. Para graficar los diagramas N, V, M para estructuras isostáticas, se realiza como
cualquier otro tipo de estructura simple, pero para fines académicos consideraremos con línea
punteada los diagramas en dicho elemento rígido.
Ahora, calculamos las reacciones en los apoyos:

208
M  0 A  V .(3) 8.(2) 6.(7) 5.(4).(2) 0 B      V  22kN  B
F  0 Y  V 22 6 0 A      V 16kN  A
F  0 X  8 5.(4) H 0 C      H 12kN C
DIAGRAMA “N”:
N 16cos37 12,8kN o
AD   (TRACCION)
N 22kN BD   (COMPRESION)
N 8kN DE  (TRACCION)
N 0 CE 
5.89,b
DIAGRAMA “V”:
V 16sen37 9,6kN o
AD    
V 16 22 6kN DE    
V 0 BF 
V 8kN FD 
V 12kN CE
C 
V 12 5.(4) 8kN CE
E    
figura 5.89,c
DIAGRAMA “M”:
M 0 A 
M 9,6.(5) 48kN.m AD
D    
M 0 B 
M 0 F 
M 8.(2) 16kN.m FD
D    
M 0 C 
.(12).(2,4) 14,4kN.m
2
1
MCE
G    
.(8).(1,6) 8kN.m
2
1
M 14,4 CE
E     
M 8kN.m ED
E  

209
M 8 6.(4) 32kN.m ED
D     
figura 5.89,d
Como se puede apreciar, se puede graficar de izquierda a derecha, como de derecha a izquierda,
quedando a criterio del lector la comprobación del equilibrio en el nudo D, pudiendo efectuarlo en
forma análoga al problema 5.30
Fig. 5.89

210
5.4 DIAGRAMAS EN ARCOS
arco mostrado en la figura 5.90, considerando que B es punto medio del arco ABC
Fig. 5.90
Solución:
M  0 A  V .(2) 15 0 C    V  7,5kN C
F  0 X  H 7,5 0 A    H  7,5kN A
F  0 Y  V 0 A 
En la figura 5.91 se muestran las reacciones en los apoyos.
Fig. 5.91
TRAMO CB: (0 90 ) o   
Proyectamos la reacción en C de 7,5kN hacia el punto D y lo descomponemos en una tangente a la
curva y una perpendicular a la tangente (figura 5.92,a), siendo la fuerza tangencial la normal y la
radial la cortante para cualquier punto del arco en dicho tramo.

211
N  7,5cos CB
V  7,5sen CB
Para calcular el momento, simplemente efectuamos un momento en el punto arbitrario D del
segmento de arco BC (figura 5.92,b), obteniéndose:
M 7,5.(1 cos ) CB   
Fig. 5.92
En la tabla 5.3 se muestran los resultados para la normal, cortante y momento en el tramo analizado.
Tabla 5.3
ANGULO N
(kN)
V
(kN)
M
(kN.m)
o   0  7,5 0 0
o   45  5,3  5,3 2,2
o   90 0  7,5 7,5
TRAMO AB: (0 90 ) o   
Efectuamos en forma análoga al tramo anterior, obteniéndose las siguientes ecuaciones:
N  7,5cos AB
V  7,5sen AB
M 7,5.(1 cos ) AB    
Fig. 5.93

212
Tabla 5.4
ANGULO N
(kN)
V
(kN)
M
(kN.m)
o   0 7,5 0 0
o   45 5,3  5,3  2,2
o   90 0  7,5  7,5
Con los resultados obtenidos, graficamos los diagramas finales de fuerza axial, fuerza cortante y
momento flector, tal como se muestran en la figura 5.94
Fig. 5.94
arco mostrado en la figura 5.95
Fig. 5.95

213
Solución:
Como se trata de un arco en voladizo, no es necesario calcular las reacciones, sino iniciamos del
extremo libre y avanzamos hacia el empotramiento.
TRAMO DCB: (0 180 ) o   
Efectuamos en forma análoga al problema anterior, obteniéndose las siguientes ecuaciones:
N  30cos DCB
V  30sen DCB
M 30.(1 cos ) DCB    
Fig. 5.96
Tabla 5.5
ANGULO N
(kN)
V
(kN)
M
(kN.m)
o   0 30 0 0
o   45 21,21 21,21 8,79
o   90 0 30  30
o  135  21,21 21,21  51,21
o  180  30 0  60
TRAMO BA: (0 90 ) o   
Efectuamos en forma análoga al tramo anterior, obteniéndose las siguientes ecuaciones:
N  30cos BA
V  30sen BA
M 30.(1 cos ) 15 BA     

214
Fig. 5.97
Tabla 5.6
ANGULO N
(kN)
V
(kN)
M
(kN.m)
o   0  30 0  45
o   45  21,21  21,21  36,21
o   90 0  30 15
Con los resultados obtenidos, graficamos los diagramas finales de fuerza axial, fuerza cortante y
momento flector, tal como se muestran en la figura 5.98

215
Fig. 5.98
5.5 DIAGRAMAS EN ESTRUCTURAS ESPACIALES
PROBLEMA 5.34 Graficar los diagramas de fuerzas interiores para la estructura mostrada en la figura 5.99
Fig. 5.99

216
Solución:
Como se sabe, en el empotramiento D existen seis reacciones, tres fuerzas y tres momentos, los
cuales no es necesario calcularlos si iniciamos del extremo libre y avanzamos hacia el
empotramiento.
En la figura 5.100 se muestran las orientaciones positivas de los ejes coordenados para cada tramo
de la estructura.
Fig. 5.100
TRAMO AB:
Para analizar cada tramo, proyectamos las fuerzas y momentos en los planos donde actúan, tal
como se hizo cuando en el capítulo 1 se calculó momentos respecto a los ejes coordenados.
N  0
V 0 Y 
V 0 Z 
M M 10kN.m X torsor  
M 0 Y 
M 0 Z 
Fig. 5.101
TRAMO BC:
Efectuamos en forma análoga al caso anterior, proyectando las fuerzas y momentos en los planos
actuantes del tramo analizado.
N  0
Y 2 V  4X  V 0 Y(X2 0)
 
V 8kN Y(X2 2)
 

217
V 20kN Z  
M M 0 X torsor  
M 20X 10 Y 1    M 10kN.m Y(X1 0)
 
M 50kN.m Y(X1 2)
 
2
2
2
Z 2 2X
2
X
X 4 M   



   M 0 Z(X2 0)
 
M 2kN.m Z(X2 1)
  
M 8kN.m Z(X2 2)
  
Para este último caso, se analizan tres puntos, debido a que se trata de una parábola cuadrática.
Fig. 5.102
TRAMO CD:
Continuamos con la misma forma de análisis, es decir, proyectando fuerzas y momentos en los
planos actuantes del tramo analizado.
N  20kN (COMPRESION)
V 8kN Y  
V 0 Z 
M M 8kN.m X torsor   
M 10 40 50kN.m Y   
Z 3 M  8X  M 0 Z(X3 0)
 
M 32kN.m Z(X3 4)
  

218
Fig. 5.103
De esta manera, graficamos los diagramas finales de fuerzas internas, que se muestran en la figura 5.104
Fig. 5.104

219
BIBLIOGRAFIA
1. Gere James – Timoshenko Stephen. Mecánica de materiales. Grupo Editorial Iberoamericana. México, 1986. – 825p.
2. Miroliubov I.N. y otros. Problemas de resistencia de materiales. Editorial Escuela Superior. Moscú, 2005. – 396p.
3. Nelson James – McCormac Jack. Análisis de estructuras. Editorial Alfaomega. México, 2006. – 582p.
4. Pytel Andrew – Jaan Kiusalaas. Ingeniería Mecánica: Estática. Internacional Thomson Editores. México, 1999. – 526p.
5. Uribe Escamilla Jairo. Análisis de estructuras. Editorial Uniandes. Colombia, 2004. – 840p.
6. Villarreal Castro Genner. Interacción sísmica suelo-estructura en edificaciones con zapatas aisladas. Asamblea Nacional de Rectores. Lima, 2006. – 125p.
7. Villarreal Castro Genner. Análisis de estructuras con el programa LIRA 9.0. Lima, 2006. – 115p.
8. Villarreal Castro Genner. Interacción suelo-estructura en edificios altos. Asamblea Nacional de Rectores. Lima, 2007. – 142p.
9. Villarreal Castro Genner. Análisis estructural. Lima, 2008. – 335p.
10. Villarreal Castro Genner – Oviedo Sarmiento Ricardo. Edificaciones con disipadores de energía. Asamblea Nacional de Rectores. Lima, 2009. – 159p.
11. Villarreal Castro Genner. Resistencia de materiales. Lima, 2009. – 336p.
12. Volmir A. Problemas de Resistencia de materiales. Editorial MIR. Moscú, 1986. – 478p.

220
INDICE
PROLOGO ………………………………………………………………………..……………………. 02
CAPITULO 1. FUERZAS Y MOMENTOS
1.1. Operaciones con vectores ............................................................................... 04
1.2. Fuerzas concurrentes ...................................................................................... 11
1.3. Momento de una fuerza respecto a un punto. Teorema de Varignon ............. 17
1.4. Momento de una fuerza respecto a los ejes cartesianos ……………………... 27
1.5. Cupla o par de fuerzas ……………………………………………………….…… 40
1.6. Traslación de fuerzas. Par de transporte ……………………………………….. 42
1.7. Reducción de fuerzas paralelas …………………………………………………. 45
1.8. Fuerzas distribuidas ………………………………………………………………. 48
CAPITULO 2. EQUILIBRIO
2.1. Diagrama de cuerpo libre ……………………..………………………………….. 57
2.2. Cálculo de reacciones de estructuras simples …………………………………. 59
2.3. Cálculo de reacciones de estructuras con rótulas intermedias ……………….. 70
2.4. Cálculo de estructuras compuestas …….………………………………….……. 79
2.5. Cálculo de reacciones de estructuras espaciales …….………………………… 91
CAPITULO 3. CENTROIDES Y MOMENTOS DE INERCIA
3.1. Centroide de alambres ……………………..……..………………………………. 96
3.2. Centroide de áreas ………………………………………………………………… 98
3.3. Momentos de inercia de áreas planas ………….……..………………………… 102
3.4. Momentos de inercia de perfiles metálicos ……..………………………………. 106
CAPITULO 4. ARMADURAS
4.1. Método de los nudos …………………….…………………………………………. 111
4.2. Método de las secciones …..…………..………………………………………….. 124
CAPITULO 5. DIAGRAMAS DE FUERZAS INTERNAS
5.1. Fuerzas internas ............................................................................................. 144
5.2. Diagramas en vigas …………………............................................................... 155
5.3. Diagramas en pórticos …………..………………………………………………... 189
5.4. Diagramas en arcos ……………………………………………………………….. 210
5.5. Diagramas en estructuras espaciales …………………………………………… 215
BIBLIOGRAFIA ......................................................................................................................... 219

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